Köprü Temelleri (Diyagramlı)

A. Sığ Temeller:

Sığ temeller normalde, derinlikleri genişliklerinden daha az olanlar olarak tanımlanır. Duvarcılık, kütle beton veya RC Piers için temeller ve nispeten daha küçük açıklıkları destekleyen ve herhangi bir ovalama olasılığı bulunmayan daha düşük yükseklikteki dayanaklar normalde sığdır.

Temel malzemelerinin sığ taşıma derinliğinde güvenli taşıma kapasitesinin çok düşük olduğu durumlarda, bu tür temeller uygun olsa da tavsiye edilmeyebilir ve derin temellere başvurulabilir.

Temellerin Tasarımı :

Temel temeli yalnızca doğrudan yüke maruz kalırsa, temel basınç yükü sal alanıyla bölerek elde edilebilir.

Bununla birlikte, doğrudan yüke ek olarak momente maruz kalırsa, maksimum ve minimum temel basınçları aşağıdaki gibi hesaplanır:

Dikdörtgen temeller için, doğrudan yük ve momentin birleşik etkisinin sonucu, tabanın orta üçte biri içinde kalırsa, temelde hiçbir gerilim oluşmaz. Ortaya çıkan sonuç tam ortadaki üçüncü çizgiye düşerse, bu durumda maksimum temel basıncı doğrudan basıncın iki katı ve minimum sıfıra eşittir.

Ortaya çıkan orta çizgiyi üçüncü çizgiyi aştığında, gerilme gelişir ve bu nedenle, tüm temel alanı üzerine gelen yükü sürdürmede etkili olmaz.

Denklem (21.1), aşağıda açıklandığı gibi yapılabilecek azami temel basıncı tahmin etmede artık geçerli değildir:

Elde edilen maddenin uygulama noktası ayak parmağından “a” uzaklığındadır. Değiştirilen efektif genişlikte hiçbir gerilme koşulu geliştirmek için sonuç orta üçüncü çizgiden geçmeli ve bu nedenle efektif genişliğin orta üçüncü koşulu sağlamak için "3a" 'ya eşit olması gerekir.

Metre başına düşen ayak başına toplam temel basıncı, dikey yüke (P), yani metre başına düşen kaide gelen yüke eşit olmalıdır.

1 metre duvar uzunluğunu varsayarsak

Genel olarak, toprağa dayanan vakıflarda gerginliğe izin verilmez. Temel kayaya dayandığı zaman, maksimum temel basıncı, denklemi (21.3) belirtildiği şekilde yükü taşıyan fiili alan temelinde hesaplanması şartıyla gerginliğe izin verilebilir. Bu durumda temel sal, temel çubuklarıyla dübel çubuklarıyla yeterli miktarda ankraj gerektirir.

Yapının kayma ve devrilmeye karşı sağlamlığı, dayanaklara ilişkin tasarım hususları ile bağlantılı olarak kontrol edilmelidir. Temelin, daha önce belirtilen yöntemle belirlendiği şekilde tabandaki toprak reaksiyonu ve temel alanın tasarımı yönetmesi durumunda, temel üzerindeki toprağın ağırlığı dikkate alındığında, tabanın yeterliliği anlar ve makaslar açısından kontrol edilebilir.

Donatı, betonarme ise uygun şekilde sağlanabilir.

Örnek 1:

İskelenin dibinde 270 ton doğrudan yük ve bir köprü uzunluğunun yaklaşık 110 eksen uzunluğunda bir köprü iskelesinin temel salını tasarlayın. Temel sal, metrekare başına 65 tonluk emniyetli taşıma basıncına sahip olan kayanın üzerinde durmaktadır. Salın uzunluğu 7.5 m'dir:

Temel salın kayaya dayandığından, salın ankraj çubukları ile temel kayaya yeterince tutturulması ve yükü destekleyen etkin alan temelinde azami temel basınç hesaplanması koşuluyla gerginliğe izin verilebilir.

Yükselmeye direnç göstermek için gereken çelik alanı = 97, 700 / 200 = 490 mm ²

Ayaklığın her iki yanında 4 20 20 ϴ kullanın.

Temel salın ankrajının detayları Şekil 21.4'te gösterilmektedir:

B. Derin Temel:

1. Kazık Temeller:

Sığ yayılım veya sal temel, toprağın dayanma gücü göz önüne alındığında uygun bulunmadığında ve sığ temelin ovalanma olasılığının bulunduğu durumda, temel toprağı yükü almak için uygun olsa bile, derin temel atılmalıdır.

Oyulma derinliği kayda değer değilse ve kazık temeli için temel teşkil eden toprak tasarım yükünü almak için uygunsa, kazık temelleri kullanılır. Kazık temelleri, yükü temel topraklara, temellerin yerleşmesinin aşırı olmayacağı ve topraktaki kesme gerilmelerinin, yeterli güvenlik faktörü hesaplandıktan sonra izin verilen sınırlar içinde olacak şekilde iletir.

Kazıklar, yükü toprağa aktarma şekillerine bağlı olarak iki gruba ayrılabilir:

(1) Sürtünme kazıkları ve

(2) Uç yatak yığınları.

Eski kazık grubu, yükü etkin uzunluktaki tüm kazık yüzeyi ile çevresindeki toprak arasında oluşan sürtünme yoluyla toprağa iletir, oysa sonuncu grup, eğer çok zayıf bir toprak tipi üzerinden sürülürlerse, ancak çok katı bir tortu üzerinde dururlarsa altta çakıl ya da kaya gibi, yükü yalnızca uç yatak tarafından iletebilir.

Genel olarak, uç yatak yığınlarında, bir miktar yük de sürtünmeyle toprağa aktarılır. Benzer şekilde, sürtünme kazıklarında bir miktar yük de uç yatağıyla toprağa aktarılır.

Kazık Türü:

Kazıklar çeşitli biçimlerde ve çeşitli malzemelerdedir. Karayolu köprülerinin yapımında kullanılan en yaygın yığın türleri şunlardır:

(a) Kereste kazıkları

(b) Beton kazıkları

(i) Prekast

(ii) Yerinde döküm

(c) Çelik kazık

(i) Borulu kazık ya boş ya da betonla dolu.

(ii) Vida kazıkları.

a. Kereste Kazıkları:

Kereste yığınları, çok uzun ve düz kesilmiş dalların çıkarıldığı ağaçların gövdeleridir. 150 ila 300 mm'lik dairesel kazık. çap genellikle kullanılır, ancak bazen daha büyük kütüğün öz odun kesilen kareler kullanılır.

Sürüş sırasında daha iyi performans için kereste yığınlarının uzunlukları 20 kattan (veya genişlik) fazla olmamalıdır. Kazıklara uygun Hint kerestelerinin yaygın çeşitleri Sal, Teak, Deodar, Babul, Khair vb.

Kereste yığınları diğer tür kazıklara göre daha ucuzdur, ancak bazı servis koşullarında dayanıklılıktan yoksundurlar, su seviyesindeki değişimin kazıkların alternatif olarak kurumasına ve ıslanmasına neden olması kereste yığınlarının hızlı bir şekilde çürümesinden sorumludur.

Su altında kalan toprağın altında kalıcı kalırsa, bu yığınlar herhangi bir bozulma olmadan yüzyıllarca sürebilir. Kereste yığınları, çeşitli bakteri veya organizmaların veya bozulmaların tahrip olmasını önlemek için işlenmemiş veya kreozot gibi kimyasal maddelerle muamele edilebilir. Kereste yığınları deniz sondalarının tuzlu sularından etkilenir.

b. Beton Kazıkları:

Prekast Beton Kazıkları:

Prefabrik beton kazıklar kare, altıgen veya sekizgen şeklinde olabilir, ilki kolay kalıplama ve sürüş avantajları için yaygın olarak kullanılır. Ayrıca, kare kazık, daha fazla yük almaya yardımcı olan daha sürtünmeli bir yüzey sağlar.

Öte yandan, altıgen veya sekizgen kazıkların her yöne bükülebilmelerinde eşit güçte olma avantajları vardır ve yanal takviye sürekli bir spiral şeklinde sağlanabilir. Dahası, gelenlerin özel yiv açma işlemlerinin kare kazıklarda olduğu gibi gerekli değildir. Önceden kazık yığınlar, sadece tahrik ucunda konik olacak şekilde konikleştirilebilir veya paralel olarak yönlendirilebilir, ikincisi genellikle tercih edilir.

Kare kazıkların bölümleri kazıkların uzunluğuna göre değişmektedir. Kullanılan bazı ortak bölümler:

12 m ye kadar uzunluklar için 300 mm kare.

12 m'den 15 m'ye kadar olan uzunluklar için 350 mm kare.

15 m'den 18 m'ye kadar olan uzunluklar için 400 mm kare.

18m den 21m ye kadar olan uzunluklar için 450 mm kare.

Normal olarak, kare kazıkların uzunlukları sürtünme kazıklarının yan tarafının 40 katı, uç yatak kazıklarının yan tarafının 20 katı kadar tutulur.

Prekast yığınlar, 1: 1 ½: 3 oranındaki zengin beton karışımından yapılmıştır, kazık başı, sürüş sırasındaki dinamik gerilmelere karşı koymak için 1: 1: 2 daha zengin bir karışımla yapılır.

Boyuna donatı, uzunluk / genişlik oranına bağlı olarak kazıkların kesit alanının yüzde 1.5 ila yüzde 3'üne ve hacimce yüzde 0.4'ten az olmayan üzengi ya da yanal bağlara bağlı olarak sağlanır. Boyuna çubuklar, aralıkları minimum genişliğin yarısından fazla olmamalıdır yanal bağlarla düzgün şekilde bağlanmalıdır.

Yanal bağların yığınların üstündeki ve altındaki boşlukları yakın olmalı ve normal aralıkların genellikle yarısı kadar olmalıdır. Prekast kazıklarda sağlanan donatı, uç taşıma kazıkları olmadıkça taşıma ve sürüş gerilmelerine karşı koymak için sağlanmıştır, bu durumda kazıklarda sağlanan donatı, yükü RC kolonlarında olduğu gibi iletir.

Kazıkların Kullanımı ve Kaldırılması:

Prekast kazıkların kaldırılması durumunda, bu taşıma gerilmelerini karşılamak için kazıklarda takviye yapılması gereken kazıkların kendi ağırlığı nedeniyle kazıklarda bükülme momenti indüklenir.

Kazıklardaki bu takviyelerin miktarını en aza indirmek için, kaldırma, bu şekilde geliştirilen bükme momentlerinin mümkün olduğu kadar minimum bir değere getirileceği şekilde yapılmalıdır. Kazıkların iki noktadan kaldırılması, aşağıda belirtildiği gibi çok yaygındır.

Şekil 21.6'da gösterilen kaldırma düzeneği için (a) C'deki pozitif moment B'deki negatif ana eşit olmalıdır. Benzer şekilde, Şekil 21.6'daki (b) olduğu gibi kaldırma düzenindeki F'deki pozitif moment eşit olmalıdır D ve E'de negatif. Bu moment koşulunu sağlamak için, kaldırma noktalarının boyutları şekilde gösterildiği gibi olmalıdır.

Yerinde Döküm Beton Kazık (Tahrikli veya Delikli):

Birçok yerinde dökme kazık çeşidi vardır, ancak kazık yapmanın temel prensibi aynıdır, çelik bir içi boş boru toprağa sürülür veya toplanır, böylece betonun içine oyulmuş olduğu içi boş bir silindirik boşluk yapılır. yerinde dökme yığınları oluşturmak için.

Yerinde dökme kazıklar, tip ve yük taşıma kapasitesine bağlı olarak değişken büyüklükte yuvarlak kazıklardır. Simpleks kazıkları normalde 350 ila 450 mm çapındadır ve yük taşıma kapasitesi 40 ton ila 80 ton arasındadır. Öte yandan Franki yığınları 500 mm çapındadır ve yaklaşık 100 ton yük taşır.

Simplex beton yığınlarında, Şekil 21.7 (a), bir ahşap dolyanın üzerine bir demir çekiçle çekiçle yukarı çekerek borunun hareketini kolaylaştırmak için muhafaza borusunun dibinde bir dökme demir ayakkabı kullanılır. Son seviyeye ulaşıldığında donatı kafesi indirilir ve beton kısmen doldurularak borunun içine dökülür.

Boru hafifçe yukarı kalkar ve tekrar beton dökülür. Bu işlem, boşluğun betonlanması halinde devam eder ve muhafaza borusu, tamamlanmış döküm kazık bırakılarak bırakılır. Bu yığın esas olarak bir sürtünme yığınıdır, ancak bazı yükler de yığının ucu tarafından alınır.

Franki kazıklarında muhafaza borusunun sürüş prosedürü [Şek. 21.7 (b)], Simplex yığınındakilerden biraz farklıdır. Yerde durdurulan borunun içine bir miktar kuru beton dökülür. Bu kuru beton, borunun içinde hareket eden silindir şeklinde bir çekiçle çarpılan bir tapa oluşturur.

Tapa betonu, duvarı o kadar sıkı tutmaktadır ki, çekiç, istenen seviyeye ulaşana kadar boruyu tapa betonu ile birlikte aşağı doğru zorlamaktadır.

Bu seviyede, tapa kırılır, taze beton dökülür ve iyice sıkıştırılır, böylece betonun tabandaki yığılma alanını arttıran ve yatakla daha fazla yük almasına yardımcı olan bir ampul oluşturmak üzere yayılır.

Takviye kafesini indirdikten sonra tüp kısmen ampulün üzerine doldurulduğundan, tüp kaldırılır ve beton yeniden sıkıştırılır, ancak ampulü oluşturma zamanından daha az şiddet ile. Bu tokmak, yığının yüzeyini oluklanma şeklinde düzensiz kılar, bu da kümenin cilt sürtünmesini arttırır.

Kazık tamamlanana kadar işlem devam eder. Bu tip bir kazığı, yükü hem sürtünme hem de son yatak ile iletir.

Vibro kazıkları Simplex tipine oldukça benzerdir ve muhafaza borusu, üstüne çekiçle vurularak ve tabanda bir CI ayakkabısı temin edilerek toprağa sürülür. Bu yığındaki temel fark, boruyu aşama aşama beton ile doldurmak yerine, tamamen sıvı akışkan tutarlılığına sahip bir beton ile doldurulmasıdır.

Gövde borusunun kaldırılması sırasında borunun yukarı doğru oturmasını sağlayan özel bir çekiç kullanılır. Çekiç tarafından boruda yaratılan titreşim ve sıvı betonun statik kafası, borunun çekilmesine ve ayrıca kazıktan sürekli olarak titreşen bir şaft yapılmasına yardımcı olur. Bu tür kazıkların yüzeyi düzdür ve oluk oluşmamıştır.

Delikli Kazıkların, muhafaza borusunun hareket etmesinin neden olduğu titreşimlerin komşu yapılara zararlı olabileceği yerlerde faydalı bulunur. Bu kazıklar, sondaj yoluyla toprağın çıkarılmasıyla yapılan boşlukta dökülür.

Dünyanın kasaya girmesini engellemek için önlemler alınmalıdır. Borular ayrıca yumuşak topraktan kaynaklanan boğaza karşı korunmalı veya döküm sırasında toprak altı suyun hareketi nedeniyle çimento dökülmesinden dolayı yığınlar korunmalıdır.

c. Çelik Borular:

Borulu kazıklar, açık uçlu veya yerinde dökme beton kazıkların kasası borusunda olduğu gibi dökme demir ayakkabılarla sürülebilir. Açık uçta sürüldüğü kazık, sürüş sırasında otomatik olarak toprakla doldurulur. Kapalı ucu olan yığınlar boş tutulabilir veya beton ile doldurulabilir.

Vida Kazıkları:

Bir Vida kazık, 75 ila 250 mm arasında değişen ve tabanda geniş çaplı bir vidalı bıçak ile biten çeşitli çaplarda dairesel bir çelik şafttan oluşur. Vida tam bir dönüşdür, bıçağın çapı 150 mm ila 450 mm'dir.

Vida kazıklarının taban alanı, insan gücü yardımı ile kazıkların tepesine uzun çubuklarla oturmuş Capstan vasıtasıyla vidalanarak monte edilir. Elektrikli motorlar günümüzde bu amaçla kullanılmaktadır ancak vidalı kazık kullanımı gün geçtikçe daha nadir hale gelmektedir.

Kazık aralığı:

Önerilen asgari sürtünme yığın aralığı aralığı, d, yuvarlak kazıkların çapı veya kare, altıgen veya sekizgen kazıkların köşegen uzunluğudur. Sürtünme yığınlarının daha yakın mesafeli olması münferit yığının yük taşıma kapasitesini azaltır ve bu nedenle ekonomik değildir.

Uç yatak yığınları daha yakın yerleştirilebilir. Kazıkların maksimum aralıkları için bir limit belirlenmemiştir, ancak genel olarak 4 günü geçmez.

Yük Kazıklardan Nasıl Aktarılır:

Sürtünme kazık:

Granül veya yapışkan toprakta sürülen bir sürtünme yığınının üstüne bir yük yerleştirildiğinde, daha fazla nüfuz etme eğilimindedir. Kazıkların aşağı doğru hareket etme eğilimi, kazık yüzeyi ile toprak arasındaki cilt sürtünmesine dayanır.

Kazık yüzeyinin birim alandaki cilt sürtünmesinin büyüklüğü, normal toprak basıncı p değerine ve toprak ile kazık yüzeyi arasındaki sürtünme katsayısına bağlıdır; bu değerlerin her ikisi de yine kazık yüzeyinin yapısına ve toprağın yapısına bağlıdır.

Uç Yatağı Kazıkları:

Uç yatak yığınları, sıkıştırılmış kum ya da çakıl birikintileri ya da kaya gibi sağlam bir tabanda durması için çok zayıf toprak tiplerinden geçirilir. Bu nedenle, kazık yüzeyi ile toprak arasında geliştirilen sürtünme pratik olarak çok küçüktür ve bütün yük, kazık tarafından yatak içinden taşınır. Bu yığınlar sütun olarak hareket eder ve bu nedenle bu şekilde tasarlanmaları gerekir.

Kazıkların Toprak Yükü Taşıma Kapasitesinin Toprak Test Verileri-Statik Formülünden Değerlendirilmesi:

Granül Topraklarda Kazık:

Granül topraktaki yığın yükünün nihai yük taşıma kapasitesi Qu, aşağıdaki formülden elde edilebilir. Kazıkların güvenli yük taşıma kapasitesini tahmin etmek için 2, 5 emniyet faktörü kabul edilecektir.

Yapışkan Topraklarda Kazık:

Tamamen yük taşıma kapasitesi, tamamen kohezyonlu topraklardaki yığınların Qu'ları aşağıdaki formülden belirlenebilir. Kazıklardaki güvenli yükleri almak için 2, 5 kat güvenlik faktörü uygulanacaktır.

Q uı = A _b. N _c . Cb + a. C. a _s (21.7)

Nerede, A _b = Kazık tabanının plan alanı

N _c = Taşıma kapasitesi faktörü genellikle 9, 0 olarak alınır

C _b = Kazık ucunda kg / cm2 cinsinden ortalama uyum

α = Tablo 21.2'de verilen azaltma faktörü

C = Kazıkların efektif uzunluğu boyunca kg / cm2 cinsinden ortalama uyum

_S = kazık şaftının cm2 olarak yüzey alanı

Örnek 2:

500 mm'lik delikli kazıkların emniyetli taşıma kapasitesini değerlendirin. dia ve 22.0 m uzunluk bir viyadük yapısı altında karma tip bir toprağa gömülüdür. Çalışma alanındaki sondaj kütüğü aşağıda verilmiştir:

İskelelerin Sürüş Dirençlerinden Güvenli ve Nihai Yük Taşıma Kapasitesinin Değerlendirilmesi - Dinamik Formül:

Bu yöntem, kazıkların sürüş sırasında zeminin direncinin üstesinden gelme çalışmalarını hesaba katar ve çekiç darbesinin enerjisini dengeler. Bazı gerçekçi yöntemlerde, kazıkların ve toprakların elastik sıkışması nedeniyle enerji kaybı için ödenekler de yapılır.

Kazıklarda Güvenli Yük R Tayini için Formüller (Mühendislik Haber Formülleri) :

Kazıkların Aralığı:

Çok sert tabakalara dayanan ve yük taşıma kapasitelerini esasen uç yataktan alan kazıklarda, en az, bu yığınların aralığı kazık çapının 2, 5 katı olacaktır.

Sürtünme yığınları, yük taşıma kapasitelerini esas olarak sürtünmeden alırlar ve bu nedenle, dağıtma konileri veya bitişik yığınların basınç ampulleri, Şekil 21.11'de gösterildiği gibi çakıştığından, yeterince aralıklı olacaktır. Genel olarak, sürtünme kazıklarının aralığı kazık çapının en az 3 katı olacaktır.

Bir Gruptaki Kazıkların Düzenlenmesi - Bir gruptaki kazıkların tipik düzeni, Şekil 21.10'da gösterilmiştir. Şekil 21.10'da gösterilen S aralığı tavsiye edildiği gibi olmalıdır.

Kazıkların Grup Hareketi:

(a) Kum ve Çakıllarda Kazık Grupları:

Kazıklar gevşek kum ve çakılda sürüldüğünde, kazıkların etrafındaki toprak, kazıkların çapının en az üç katı olan bir yarıçapa kadardır. Böyle bir durumda, küme grubunun etkinliği birlikten daha fazladır.

Bununla birlikte, pratik amaç için, N sayısı kazık olan bir kazık grubunun yük taşıma kapasitesi N.'dir. Q, burada bireysel kazık kapasitesidir. Bu tür toprak tabakalarında sıkılmış kazık olması durumunda, herhangi bir sıkıştırma etkisi olmamasına rağmen, grup etkinliği de birlik olarak alınır.

(b) Killi Topraklarda Kazık Grupları:

Killi veya yapışkan topraktaki bir sürtünme yığınları grubunda, dağıtım konileri veya bitişik yığınların basınç ampulleri üst üste biner (Şekil 21.11-a), böylece yeni bir ABCDE dağılım konisi oluşturur (Şekil 21.11-b) baz alan Bunların, üst üste binmeden önce bireysel yığının dağılım konilerinin alanlarının toplamından çok daha az olduğu belirtilmiştir.

Kazıklardan gelen yüklerin dağıtım konisi boyunca aktarıldığı taşıma alanı bu nedenle daha azdır, bu nedenle grup etkisinden dolayı tek tek yığının yük taşıma kapasitesini azaltır. Kazıkların daha geniş aralıklarla sürülmesi durumunda, dağıtım konilerinin üst üste binmesi daha az olacaktır ve bu nedenle, o gruptaki bireysel yığının etkinliği artacaktır.

Bu nedenle, burunda yükselen bir terliktir. Dağılma konilerinin örtüştüğü bir yığın grubundaki yığınlar, toprak zaten "doymuş" duruma ulaştığından, yığın grubunun yük taşıma kapasitesine bir şey eklemeyecektir. Killi topraklardaki sürtünme yığınları bu nedenle, tek tek veya bir blok olarak başarısız olabilir. Bloğun nihai yük taşıma kapasitesi Q _gu (Şekil 21.12):

Blok, yığınlardan gelen yüklere ek olarak kendi ağırlığını devam ettireceği için, bloğun kendi ağırlığı düşüldükten sonra bloğun emniyetli yükü hesaplanacaktır. Normal olarak, bloğun emniyetli bir şekilde taşınmasını sağlamak için Q 'üzerinde 3 güvenlik faktörüne izin verilir. Dolayısıyla kazık grubunun emniyetli taşıma kapasitesi

Örnek 3:

Orta açıklıklı bir köprü için bir iskele temeli, killi toprak boyunca sürülen Şekil 21.13'te gösterildiği gibi bir grup yerinde sıkılmış kazık kümesinde desteklenir. İlgili veriler aşağıda verilmiştir:

(i) Maksimum frezenin altındaki küme uzunluğu (bu durumda çok küçük) = 25 m.

(ii) Kazık çapı, d = 500 mm.

(iii) Kazıkların uzunluğu boyunca ortalama yapışma, C = 0.45 kg / cm2

(iv) Kazık ucunda ortalama uyum, Cb = 0.5 kg / cm2

(v) İç sürtünme açısı, ǿ = 0

Kazık bireysel kapasitesinin mi yoksa blok kapasitesinin, eğer kazık aralığının (a) 3d ve (b) 2.5 d olması durumunda tasarımı yönetip yönetmediğini belirleyin.

Bu, 700 ton olan tüm kazıkların toplam kapasitesinden daha azdır. Bu nedenle, bu durumda, bloğun kapasitesi tasarımı yönetir. Bu durumda grup etkinliği 630/700 x 100 = yüzde 90'dır. Bu nedenle, bu özel durumda, killi topraklardaki hav aralığının 3B'den 2.5d'ye düşürülmesiyle, hav grubundaki tek tek havların etkinliği yüzde 90'dır.

Kazıkların Yanal Direnci:

Abutmentler veya istinat duvarları altında sürülen istifler, üzerlerindeki dikey yüklere ek olarak daima yatay kuvvetlere maruz kalır. Bu yatay kuvvetlere, yığınların yanal direnci ile direnç gösterilmektedir.

Yapının yatay kuvvetler nedeniyle meydana gelememesi aşağıdakilerden dolayı olabilir:

(i) Yığının kayma yetmezliği

(ii) Yığın bükülerek kırılması

(iii) Toprağın kazık önünde başarısız olması, yapının bir bütün olarak devrilmesine neden olur.

Kazıkların bölümleri ve takviyeleri, hem kesmeye hem de kazıkların bükülmesine dayanacak şekilde olmalıdır. Yapının bir bütün olarak eğilme eğilimi, toprağın kazıkların önündeki pasif direnciyle karşı karşıya kalmaktadır.

Kazık grubunun ön sırasındaki en dış kazıklar arasındaki mesafenin artı dağılma etkisinden dolayı bazı ek mesafelerin (Şekil 21.14'te gösterildiği gibi 20 ° - 25 taken olarak alınabilen) pasifin sunulmasında etkili olduğu görülmüştür. Kazıkların hareketlerine karşı dayanımları ve bunlarda desteklenen yapılar.

Bu nedenle, Şekil 21.14'ten, pasif direnç sağlayan hav grubu önünde BC genişliği aşağıdaki formülle verilebilir:

Burada, n = no. ön sırada kazık.

Genellikle, 3.0 m. ila 4.5 m. Kazıkların üst seviyelerinden güvenli bir şekilde korunma seviyesinin altında ya da maksimum veya temizleme derinliği pasif direncin sağlanmasında etkilidir. Bu nedenle, yığın grubu yatay kuvvetlere maruz kaldığında, öndeki alan BC genişliğinde verilen alan ve yaklaşık 3.0 m derinliktedir. ila 4.5 m. yapının hareketine karşı pasif direnç sunar.

Ek olarak, toprakla temas halinde kalırsa hav başlığının yatay direnci de düşünülebilir.

Meyilli Kazık:

Yüksek dayanaklarda, kazıklara etkiyen yatay kuvvetin büyüklüğünün, düşey kazıkların yanal direncinin dayanmaya yetmeyeceği, istifleme kazıklarının veya tırmık kazıklarının bu tür problemlere doğru cevap vereceği şekilde, istinat duvarları vs. Dezavantajı, bu tür kazıkları sürmek, özel beceri ve özel tipte sürüş ekipmanlarının gerekli olmasıdır.

Hamur yığınının yatay bileşeni, toprakla temas halinde kalırsa, kazık başlığının tabanının yatay direnci ile birlikte yatay yükü alır ve bu nedenle meyilli yığınların kullanılması kaymaya ve devrilmeye karşı emniyet faktörünü arttırır. Meyilli kazıkların dikey yük taşıma kapasitesi ile ilgili olarak, meyilli kazıkların dikey kazıklarla aynı miktarda dikey yük taşımaları garanti edilir.

Kazık Üzerindeki Yüklerin Değerlendirilmesi:

Temel yalnızca doğrudan yüke maruz kalırsa, yığındaki yük, yükü kazık sayısına bölünerek elde edilir. Temel, doğrudan yüke ek olarak bir ana maruz kaldığında, kazıkların üzerindeki yük, 21.1 ve 21.2 denklemlerine oldukça benzer olan aşağıdaki 21.18 denklemine göre belirlenebilir.

Nerede, W = toplam yük

N = no. Kazık

Y = düşünülen yığının cg yığın grubundan mesafesi.

I = Kazık grubunun cg boyunca bir eksen etrafında kazık grubunun atalet momenti.

Kazık grubunun atalet momentini hesaplarken, kazıklar, boyuna merkez çizgilerinde yoğunlaşan birimler olarak kabul edilir, kazıkların atalet momentleri kendi merkezleriyle ilgili ihmal edilir.

Örnek 4:

Bir prekast yığın yığın grubu, Şekil 21.16 (b) 'de gösterildiği gibi 1125 tonluk eksantrik bir sonuç yüküne maruz bırakılır. Kazıkların taşıdığı azami ve asgari yükü hesaplayın:

Topuklar ve topuk tarafındaki yığınlar tarafından taşınan yüklerin farklı olduğu bulunmuştur, çünkü üst yapıdan eksantrik yük nedeniyle, ayak tarafındaki birim alandaki zemin reaksiyonu topuk tarafındaki alandan daha fazladır. her küme tarafından kaplanan temel aynıdır ve bu nedenle, her küme tarafından kaplanan alanın toplam zemin reaksiyonu, yani, her küme tarafından ayak tarafında taşınan yük, topuk tarafındakinden daha fazladır.

Toprak ve tabaka tabakaları dikkate alındığında pratik olarak, ayak parmaklarına ve topuk tarafına farklı uzunluklarda kazık yapmak zordur. Ancak, yığın tarafı aynı kaldığında, yığın tarafı için aynı taraftaki yığın aralığının kabul edilmesi, ekonomik yan değildir.

Ekonominin göz önüne alındığında, yığın aralığının her bir yığın tarafından paylaşılan yükün, doğrudan yüke ve momente maruz kalan, yani eksantrik yüke maruz kalan kazık temellerde eşit şekilde ayarlanması istenmektedir. Bunun için grafiksel bir yöntem aşağıda Örnek Örnek 21.5 ile açıklanmaktadır.

Örnek 5:

10 m uzunluğundaki istinat duvarında, 800 tonluk bir dikey düşey yük, 033 m'lik bir merkez merkezli hareket eder. kazık başlığının merkez çizgisinden ayak tarafına doğru. Her bir kazıkta eşit yük almak için kazık aralığını belirleyin. Kazıkların kazık başına 25 ton yük taşıdığı varsayılabilir:

Çözüm :

Duvarın metre başına düşen yük = 800 / 10, 0 = 80 ton. Eksantriklik = 0, 33 m.

. ^. . Kazık başlığının merkez hattı ile ilgili metre başına moment = 80 x 0.33 = 26.4 tm.

Duvarın metre boyu başına kazık başlığının kesit modülü = 1 x (5.0) 2/6 = 4.17 m3

. ^. . Maksimum ve minimum temel basıncı = P / A ±

= 22.33 t / m2 veya 9.67 t / m2

Temel basınç şeması ACDB, maksimum ve minimum temel basınçların yukarıdaki değerleriyle ölçeklendirmek için çizilmiştir [Şekil. 21.17 (b)]. AB'de ve CD E'de buluşmak üzere üretilir. AE çap olarak yarım daire AHIJGE çizilir. Ark BG, E ile merkez olarak çizilir. G'den FG, AE'ye dik olarak çizilir. AF, n'in nos olduğu “n” eşit uzunluklara bölünmüştür. AB genişliği içinde gerekli olan yığın sıraları.

Örnekte, metre başına toplam yük = 80 ton. Boyuna yönde 1, 1 m kazık boşluğu varsayarak, 1, 1 m duvar uzunluğundaki yük = 80 x 1, 1 = 88 ton

. ^. . Satır başına gereken yığın sayısı = - = 3.52, Say 4.

Bu nedenle, AF dört eşit uzunluğa, yani AM, ML, LK ve KF'ye bölünür. AF üzerindeki bu noktalardan, H, I ve J'deki yarım daireyi karşılamak için dikler düşürülür. Merkez olarak E ve yarıçap olarak EH, EI, EJ ile, basınç diyagramını tur bölgelerine bölen AB hattını karşılamak üzere yaylar çekilir. bunlardan aynıdır ve bu nedenle, bu alanların her birinin temel basıncını sağlamak için sağlanan yığın eşit yük taşıyacaktır.

Kazık merkez çizgisi, yukarıdaki yamuk basınç diyagramlarının centroid üzerinden geçen çizgi olacaktır. Eşit yüke sahip yığınların aralıkları ölçeklendirilir ve Şekil 217 (a) 'da gösterilmiştir. Her bir yığın tarafından yukarıdaki aralıklarla paylaşılan gerçek yük, yöntemin doğruluğunu göstermek için aşağıda hesaplanmaktadır.

Kazık grubunun centroidinin A = (1 x 0.45 + 1 x 1.45 + 1 x 2.67 + 1 x 4.10) / 4 = 2.17 m.

Elde edilen yükün A = 2, 5 - 0, 33 = 2, 17 m.

Dolayısıyla, sonuçta küme grubunun merkezine göre eksantrikliği sıfırdır ve her küme tarafından paylaşılan yük eşittir, küme başına yük 800/36 = 22.22 tondur.

Kazıkların Kullanılması:

Kazıklar, düşme çekiç veya buhar çekicisi ile tahrik edilir. Çekiç, bir çift kılavuzdan oluşan kazık şoförü olarak bilinen özel bir çerçeve ile desteklenir. Çekiç kılavuzların içinde hareket eder ve sürülecek olan kazıkların üst kısmındaki kılavuzun üstünden düşer.

El emeği ile veya mekanik güçle kaldırılan ve daha sonra serbestçe düşmek üzere serbest bırakılan çekiç, açılan çekiç olarak bilinir. Günümüzde buhar çekiçleri kazık çakmak için kullanılıyor.

Tarafından kaldırılan buhar çekici; buhar basıncı ve daha sonra serbestçe düşmesine izin verilir, tek etkili bir buhar çekicidir, ancak aşağı hareket sırasında buhar basıncı ile de etkilenir ve çift etkili buhar çekici olarak bilinen tahrik enerjisini ekler.

Kazıklarda Yük Testi:

Önceki maddelerde verilen hem statik hem de dinamik olan kazık formülleri, kazıkların taşıyacağı emniyetli yükü yaklaşık olarak tahmin eder, ancak kazıkların yük taşıma kapasitesinin yük testleri ile doğrulanması her zaman arzu edilir.

İlk Testler ve Rutin Testler:

İki test kazık kategorisi olacaktır, örneğin, ilk testler ve rutin testler. Tasarım yükünü sürdürmek için yığınların uzunluğunu belirlemek üzere çalışma yığınlarının sürülmesinden önce başlangıçta test yığınlarında ilk testler kazanılır, ilk test en az iki yığın üzerinde gerçekleştirilir.

İlk testlerde elde edilen kazıkların kapasitesini doğrulamak için çalışma yığınlarında rutin testler yapılır. İlk testler tek yığın üzerinde yapılabilirken rutin testler, tek yığın üzerinde ya da iki ila üç sayıdaki bir yığın grup üzerinde yapılabilir.

Sonuncusu tercih edilir, çünkü bir gruptaki kazıkların yük taşıma kapasitesi killi topraklarda ve karışık topraklarda daha az özeldir. Temelde kullanılan kazıkların yüzde 2'sinde rutin testler yapılacaktır.

Dikey Yük Testleri Prosedürü:

Test yükü, doğrudan Şekil 21.18'de gösterildiği gibi bir yükleme platformunun üzerine veya basınç göstergesi ve uzaktan kumanda pompalı bir hidrolik kriko vasıtasıyla, Şekil 21.18'e benzer bir yükleme platformuna karşı reaksiyona giren aşamalarda uygulanabilir.

Önceki yöntem ile ikinci yöntem arasındaki fark, platform üzerine yerleştirilen tüm test yükünün, önceki yöntemdeki test yığınlarına aktarılması sırasında, kriko tepkisinin yalnızca sonraki yöntemdeki kazıklara yük olarak aktarılmasıdır. platformdaki yük normalde gereken reaksiyonu aşıyor.

Reaksiyon yöntemi ile kazık testi ayrıca, negatif sürtünmeyle istenen kriko reaksiyonunu veren bitişik kazıklardan yararlanılarak da yapılabilir. Kazıkların direkt yükleme yöntemiyle test edilmesi için, genellikle kazıkların üzerine yükleme platformu olarak kullanılması ve kazıkların üzerindeki yükün düzgün şekilde aktarılması için RC kazık başlıkları sağlanır.

Dosyalarda Yanal Yük Testleri Prosedürü:

Yanal yük testleri, iki kriko veya iki kazı grubu arasında hidrolik kriko ve mastar ile kriko reaksiyon yöntemi ile yapılabilir. Krikonun göstergede gösterildiği gibi tepkimesi kazık grubunun kümesinin yan direncidir.

Test Yüklerinin Uygulanması, Yer Değiştirmelerin Ölçülmesi ve Dikey Yük Testlerinde Güvenli Yüklerin Değerlendirilmesi:

(a) İlk Yük Testi için:

Test yükleri, test yüklerinin yaklaşık yüzde 10'luk artışlarla uygulanacak ve yer değiştirme ölçümleri, tek bir kazık için üç kadran ve bir grup kazık için dört kadran ile yapılacaktır. Her yükleme aşaması, çökelme hızı kumlu topraklarda saatte 0.1 mm'den fazla, killi topraklarda saatte 0.02 mm veya hangisi daha fazla ise, maksimum 2 saat çalışana kadar sürdürülmelidir.

Statik formül veya tahminen kazık tepegeninin toplam yer değiştirmesinin aşağıdaki belirtilen değere eşit olduğu yük ile tahmin edilen yükün iki katı güvenli yük olan yüke kadar yüklemeye devam edilmelidir:

Tek küme üzerindeki güvenli yük, aşağıdakilerden en az olacaktır:

(i) Toplam yerleşim yerinin 12 mm'lik bir değere ulaştığı nihai yükün üçte ikisi.

(ii) Toplam yerleşim yerinin hav çapının yüzde 10'una eşit olduğu nihai yükün yüzde ellisi.

Gruplardaki emniyetli yük aşağıdakilerden en az olacaktır:

(i) Toplam yerleşim yerinin 25 mm değerine ulaştığı nihai yük.

(ii) Toplam yerleşim yerinin 40 mm değerine ulaştığı anal yükün üçte ikisi.

(b) Rutin Yük Testleri için:

Yükleme güvenli yükün bir buçuk katına kadar veya vinçte kurşuna kadar toplanacaktır. Toplam yerleşim yeri, tek kazık için 12 mm ve kazık grubu için 4C mm değerine ulaşır.

Güvenli yük aşağıdakiler tarafından verilecektir:

(i) Toplam yerleĢmenin 12 kazıklık değeri belirlediği nihai yükün üçte ikisi tek kazıklamayı hedefler.

(ii) Toplam yerleşim yerinin bir yığın yığın için 40 mm değerine ulaştığı nihai yükün üçte ikisi.

Yanal Yük Testleri için Yükleme, vb.:

Yükleme, yer değiştirme hızı kumlu topraklarda saatte 0, 5 mm, killi topraklarda 0, 02 mm veya hangisi daha erken ise 2 saat sonra tahmin edilen güvenli yükün yaklaşık yüzde 20'lik artışlarla uygulanmalıdır.

Güvenli yanal yükler, aşağıdakilerden en az olarak alınmalıdır:

(a) toplam yer değiştirmenin kesme seviyesinde 12 mm olduğu toplam yükün yüzde 50'si.

(b) Toplam yer değiştirmenin kesme seviyesinde 5 mm olduğu toplam yük.

Kazıklarda Çekme Testleri:

Bu test için, “1S: 2911 (Bölüm IV) - 1979: Kazık Temellerinin Tasarımı ve İnşası - Yığınlar Üzerindeki Yük Testleri” Uygulama Kuralları Madde 4.4'e değinilecektir.

Döngüsel Yük Testleri ve Sabit Penetrasyon Test Hızı:

Kazık-Cap:

RC Kazık - Yükü yapıdan kazıklara aktarmak için kazıkların üstüne yeterli kalınlıkta kapaklar konması gerekir.

Kazık başlıkları aşağıdaki prensiplere göre dizayn edilmiştir:

(i) İskeleler, kolonlar veya münferit yığınlar üzerindeki yük nedeniyle kesme makası.

(ii) İskele veya kolon yüzündeki makaslama.

(iii) Kazık başlığının iskele veya sütun yüzü çevresinde bükülmesi.

(iv) Bir sıra kazık yerleşimi ve sonuçta kazık başlığının bükülmesi ve kesilmesi.

Gruptaki en dıştaki yığınların dış yüzlerinin ötesinde 150 mm'lik bir mahsup sağlanacaktır. Kazık başlığı yere düştüğünde, kazık başlığının tabanında 80 mm kalınlığında bir mat beton (1: 4: 8) bulunacaktır.

Kazık tepesi, betondan sıyrılmalı ve kazık takviyesi, yüklerin ve momentlerin kazıkların içinden toprağa etkili bir şekilde aktarılması için kazık başlığına uygun bir şekilde bağlanmalıdır. Betonun sıyrılmasından sonra en az 50 mm uzunluğunda kazık başının kazık başlığına gömülmesi gerekir. Ana donatı için şeffaf kapak 60 mm'den az olmamalıdır.

Kazık Takviyesi:

Prekast kazıklarda uzunlamasına donatı alanı, kaldırma, istifleme ve taşıma nedeniyle oluşan gerilimlere dayanacak şekilde aşağıdaki gibi olacaktır.

(i) uzunluğu en az 30 kat daha az olan kazıklarda yüzde 1, 25.

(ii) uzunluğu 30'dan büyük ve en az genişliğinin 40 katı kadar olan yığınlar için yüzde 1, 5.

(iii) uzunluğu en az 40 kattan uzun olan yığınlar için yüzde 2.0.

Sürülen yerinde dökme ve sıkılmış yerinde dökme beton kazıklarda uzunlamasına donatı alanı, şaft alanının yüzde 0, 4'ünden az olmamalıdır.

Kazıklardaki yanal takviye, kazık gövdesindeki brüt hacminin yüzde 0.2'sinden ve kazık gövdesindeki brüt hacminin yüzde 0.6'sından, kazığın her bir ucundaki brüt hacminin yüzde 0.6'sından az olmamalıdır. yığınları. Minimum çap Yan takviyenin 6 mm olması gerekir.

2. Kuyu Temelleri:

Kazık temellerinin saha koşullarından, toprak tabakalarının yapısından dolayı veya nispeten derin bir ovalama nedeniyle uygun olmadığı durumlarda, iyi temeller benimsenmiştir. Bir kuyunun bileşenleri, Şekil 21.19'da gösterilmiştir.

Kesme Kenarı ve Kuyu Borusu:

Alt kısımda, oyuklar, birlikte perçinlenmiş veya kaynaklanmış ms ankraj plakaları ve açılardan yapılmış ve bir ankraj çubukları vasıtasıyla oyuk boşluğuna tutturulmuş çelik bir kesme kenarı ile donatılmıştır. Beton kuyusu kaldırım taşları, toprağı kapatarak toprağın sökülmesine yardımcı olmak ve kuyucukların kolay batmasını sağlamak için üçgen şeklindedir.

Kuyu kaldırımının eğimi dikeyde 35 dereceyi geçmemelidir. Bu bordürler, bataklık sırasındaki gerilmelere karşı koyabilecek kadar güçlü olması için uygun şekilde güçlendirilmiştir. Genellikle hem üzengi hem de uzunlamasına çubuklar şeklinde donatı, 72 kg'dan daha az olmamak üzere sağlanır. başına m. çelik bağlama çubukları hariç.

Bağlantı çubukları, uzunlamasına çubukları ve üzengi yerlerini yerinde tutmak için kullanılır. Kuyu bordürlerinde kullanılacak beton genel olarak M20 derecesinde olacaktır.

Pnömatik bataryanın benimsenmesi durumunda, kuyu bordürlerinin iç açısı, pnömatik aletlere kolay erişim için yeterince dik olmalıdır. In case, blasting is to be resorted to sink the wells, the full height of the internal face and half height of the external face of the curb shall be protected with ms plate of 6 mm thickness properly anchored to the curb by anchor bars.

Steining:

The steining is made of brick or stone masonry or of mass concrete. Nominal reinforcement shall not be less than 0.12 per cent of gross sectional area of steining to resist the tensile stress that may be developed in the well steining in case top portion of the steining is stuck to a layer of stiff clay and the remaining portion is hung from top. Two layers of vertical steining bars with binders are preferred to one central layer only.

In case of brick steining, vertical bond rods shall be provided at the middle of the steining at a rate not less than 0.1 per cent of the gross steining area. These bars shall be encased with concrete of M20 grade within a column, of 150 x 150 size.

These columns shall be used with R C. bands of suitable width not less 300 mm and of 150 mm depth. The spacing of such bands shall be 3 m or 4 times the thickness of the steining whichever is less (Fig 21.20).

Bottom Plug:

When the sinking is completed and the founding level is reached the wells after making the necessary sump are plugged with 1: 2: 4 concrete. This is usually to be done under water for which special type of equipment's are to be used in order to protect the concrete from being washed away when taken through water. For this purpose, two methods are commonly used.

The first method is known as “Chute method” or “Contractor's method' in which some steel pipes usually known as tremie 250 mm to 300 mm diameters' with funnel at top are placed inside the wells. The top of these pipes is kept above water level and the bottom at the bottom level of well .

The concrete when poured in the funnel, moves downwards due to gravity and reaches the bottom. The pipes are shifted sideways as the concreting proceeds.

In the second method, a more or less water-tight box is used for under-water concreting. The bottom of the box is made such that when the box reaches the plugging level, the bottom of the box is opened downwards by releasing a string from above and the concrete is placed at the bottom of the well. This method is known as “Skip box” method.

The function of the bottom plug is to distribute the load from the piers and abutments on to the soil strata below through the well steining. The load from the piers and abutments distributed over the well-cap and then to the well steining finally reaches the well curb.

Having a tapered side in contact with bottom plug, the load from the curb is ultimately transferred to the bottom plug arid then onto the soil below. For better performance, the bottom plug shall have adequate thickness as shown in Fig. 21.20(c)

Sand Filling:

Kuyu cepleri genellikle kum veya kumlu kil ile doldurulur, ancak bazen cepler, temel üzerindeki kuyu yükünü azaltmak için boş tutulur. Ceplerin maksimum temizleme seviyesinin altındaki kısmının en azından kuyuların stabilitesi için kum ile doldurulması arzu edilir. Her durumda, kum doldurma üzerinde bir üst tapa sağlanır.

İyi Cap:

İskelelerden ve dayanaklardan gelen yük, üst üste binen yüklerin ve momentlerin neden olduğu strese dayanacak şekilde güçlendirilmesi gereken kuyu başlıkları vasıtasıyla kuyuya doğru aktarılır.

Wells'in Şekilleri:

İçlerinde batırılacak toprağın tipine, desteklenecek iskelenin tipine ve tasarlanacak yüklerin ve momentlerin büyüklüğüne bağlı olarak çeşitli şekillerde oyuklar kullanılır. Şekil 21.21'de gösterildiği gibi aşağıdaki şekiller çok yaygındır:

Çift D sekizgen veya dilsiz çan şeklindeki kuyucukların genellikle ikiz ceplere veya tarama deliklerine sahip olması nedeniyle, kuyucukların kayması ve yatırılması üzerinde daha fazla kontrolün mümkün olması mümkündür.

Ek olarak, dilsiz çan şeklindeki oyuklar, uzunlamasına doğrultuda devrilmeye karşı daha fazla direnç sağlar, ancak tuğla ya da beton, hem çift-D ya da sekizgen oyuklarda iyi drene edilmenin yapımında kullanılabilse de, işçilik maliyeti, eğer tuğla-doyma dilsiz çan kuyularında kullanılır.

Tekli dairesel kuyular, hem uzunlamasına hem de enine doğrultudaki anların az ya da çok eşit olduğu durumlarda en ekonomiktir. Ayrıca, aynı taban alanı için, bu kuyucuklar, oyukların batırılması için daha az toplam bataklama çabası gerektiği için daha az sürtünme yüzeyine sahiptir.

İkiz dairesel kuyucuklar, tek dairesel oyuklara az çok benzerdir, ancak bunlar, iskele uzunluğunun daha fazla olduğu yerlerde uygundur, ancak iki oyuk arasında farklı bir yerleşim olasılığı bulunmadığında ikiz dairesel oyuklar tercih edilmez. Dairesel kuyucukların kaplanmasında tuğla ve beton kullanılabilir.

Çok dipli delikler veya monolitler, uzun açıklıklı köprülerin destek ayaklarında veya kulelerinde destekleyici olarak kullanılır. Bu monolitlerin oğlu, Kalküta'daki Howrah Köprüsü'nün ana kulelerini desteklemekte kullanıldı. Monolitin ebadı, her biri 6.25 metre karede 21 tarama mili ile 55.35 mx 24.85 m idi.

Wells Derinliği:

Kuyuların kurucu seviyelerine karar verirken, aşağıdaki hususlar usulüne uygun olarak dikkate alınmalıdır:

(i) Minimum kuyu derinliği, kuyu stabilitesi için minimum kepçe seviyesinin altındaki minimum kavrama uzunluğunun elde edilebileceği maksimum kepçe derecesinden belirlenir.

(ii) Kuruluş seviyesindeki toprak, tasarım yükünü taşımak için uygun değilse veya temelini daha derinlemesine almak zorunda kalabilir.

(iii) Dünyanın kuyu dışına karşı pasif direnci, boyuna kuvvet, su akımı, sismik etki vb. nedeniyle kuyuya etki eden dış momentlere mümkün olduğunca dayanmaktan faydalanır. pasif direnç sunmada etkilidir.

Pasif toprak basıncına karşı daha büyük dış momentlere direnç gösterilmesi gerektiğinde, maksimum temizleme seviyesinin altında daha yüksek kavrama uzunluğu gereklidir ve bu nedenle, bunun için kuyunun daha da batması gerekir.

Tasarım konuları:

Çeşitli yatay kuvvetler ve eksantrik doğrudan yük nedeniyle kuyucuklara etki eden dış momentler, bir kez daha toprağın alanı ve doğası ile ilgili olan mevcut pasif basıncın büyüklüğüne bağlı olarak kısmen tamamen pasif zemin basıncı nedeniyle momente karşı direnç gösterir. pasif direnç sunuyor. Varsa dış moment dengesi, tabana gelir.

Bu nedenle, kuyu tabanındaki temel basınç, aşağıdaki formüle göre hesaplanabilir:

Burada, W = Kuyuların kenarlarındaki cilt sürtünmesinin dikkate alınmasından sonra kuyu tabanındaki toplam dikey doğrudan yük.

A = Kuyu alanı tabanları.

M = Tabandaki moment.

Z = Baz bölüm modülü.

Hem W hem de M maksimum olduğunda temel basıncı maksimum olacaktır. Bu duruma, iskele üzerindeki canlı yük reaksiyonu maksimum olduğunda ve kuyu ve iskele üzerinde hiçbir yüzdürme etkisi olmadığında ulaşılır.

Öte yandan, asgari temel basıncı ve gerilme veya yükselme olasılığı, canlı yük tepkimesinin minimum olduğu ve tam yüzdürme kuvvetinin iskele ve kuyunun ölü ağırlığının azaltılmasından dolayı etki ettiği durumlarda beklenebilir. Temel basıncı toprağın izin verilen taşıma gücü içinde kalacak şekilde olmalıdır.

Doğrudan yükün bir kısmının dengelenmesinde kuyuların kenarlarına etki eden deri sürtünmesi dikkate alınmaktadır. Çekme kalınlığının hesaplanmasında, maksimum momenti ve ayrıca çelik üzerine maksimum ve minimum direkt yükü bulmak gerekir.

Çekme kalınlığı, hem maksimum hem de minimum gerilmelerin izin verilen değer dahilinde kalacağı şekilde olmalıdır. Maksimum ve minimum gerilmelerin elde edilmesinde, yukarıda belirtildiği gibi temel baskısı durumunda dikkat edilecek hususlar burada da denenmelidir.

Aşınma gerilmeleri aşağıdaki formül kullanılarak elde edilir:

Nerede, W = Dikkate alınan bölümdeki toplam düşey yük.

A = Çimlenme alanı.

M = Çelik kısımdaki moment.

Z = Yönlendirme bölümünün bölüm modülü.

Yüzdürme veya kaldırma durumu dahil olmak üzere tüm olası yükleme kombinasyonları dikkate alınarak kuyu temellerinin stabilitesi kontrol edilecektir. Uyumsuz topraktaki iskele kuyuları için temeller “Köprülerin Kuyu Temellerinin Tasarımında Azami Scour seviyesinin altındaki Toprakların Direncinin Tahmin Edilmesi Önerileri” esas alınarak tasarlanacaktır .

Her türlü toprakta abutment kuyularının ve yapışkan topraklarda iskele kuyularının tasarımı, “Temeller ve Alt Yapılar” önerileri doğrultusunda yapılacaktır. Baskın olarak killi topraklardaki kuyuların stabilitesini kontrol etme yöntemi, aşağıdaki tavsiyelerin ardından açıklanmaktadır.

Karışık tip bir toprak için maksimum yıkama seviyesinin altındaki herhangi bir Z derinliğinde aktif ve pasif toprak basıncı aşağıdakiler tarafından verilmektedir:

Şekil 21.22 (a), dikey eşmerkezli yüke W (= W1 + W2 + W3) maruz bırakılan bir kuyuyu ve maksimum temizleme seviyesinden H mesafesinde etki gösteren yatay bir kuvveti Q göstermektedir. Şekil 21.22 (b), 21.20 ve 21.21 denklemlerine dayanan ve aynı zamanda tavsiye edildiği gibi tabanda dönüşü göz önünde bulunduran aktif ve pasif basınç diyagramlarını göstermektedir.

Dış yatay kuvvet nedeniyle kuyu dibinde moment, Q = Q (H + Z) (21.27)

Yerkürenin tabanındaki momentin 21.25 ve 21.26 denklemlerinden yeryüzünün aktif ve pasif basıncı nedeniyle rahatlaması

Denklem 21.28, pasif toprak baskısının nihai boşluğunu verir. 21.28 denkleminde verildiği gibi nihai andan (M _p - M _a ) izin verilen pasif toprak basıncına izin vermek için, aşağıda salyangozda verildiği gibi bir güvenlik faktörü uygulanır. İzin verilen pasif direnç momenti = (M _p- M _a ) / FOS

Rüzgar veya sismik kuvvetler hariç yük kombinasyonu için yapışkan toprak için FOS 3.0 olacaktır ve rüzgar veya sismik içeren yük kombinasyonu için 2.4 olacaktır. Bir kuyu temelinin taban basıncını tahmin etme yöntemi aşağıdaki örnekte gösterilmektedir.

Örnek 6:

Dairesel kuyunun tabanındaki temel basınçları aşağıdaki özelliklerle hesaplayın:

(a) Kuyu derinliği - 25.0 m

(b) Kuyu Çapı = 8, 0 m

(c) Azami scour altındaki derinlik = 12.0 m

(d) Q = 100 t. oyunculuk a; Sismik koşullarda kuyu tabanının üstünde 37.0 m.

(e) W ₁, = Üstyapının Ağırlığı = 850 ton.

(f) W2 = İskelenin ağırlığı = 150 ton.

(g) W3 = Kuyu ağırlığı = 900 ton.

(h) Kuyu etrafındaki toprak, (i) C = 0.2 kg / cm2 (ii) Φ = 15 ° (iii) ƴ (kuru) = 1.800 kg / m3 olan karma tiptedir.

(i) Sismik şartlarda izin verilen temel basınçları 50 ton / m2'dir ve gerginliği yoktur.

Sismik şartlarda kumlu ve killi topraklar için FOS sırasıyla 1.6 ve 2.4'tür. Örnek Örnekte olduğu gibi karma bir toprak için FOS, 2.0 olarak alınabilir.

Bu nedenle, hiçbir gerilme olmadığından ve maksimum temel basıncının izin verilen 50.0 ton / m2 temel basınçtan daha düşük olması nedeniyle güvenlidir.

İyi Yönlendirmenin Kalınlığı:

İyi yönlendirmenin kalınlığı, köprünün servisi sırasında yükler ve momentler nedeniyle oluşan gerilmelere dayanabilecek şekilde olmalıdır. Bu gerilmeler daha önce verilen prosedürle hesaplanabilir.

Her ne kadar, kaplama kalınlığı servis sırasındaki tüm yükleme koşullarını yerine getirse de, ancak kuyunun batması sırasında zorluklar ortaya çıkardığı gözlemlenmektedir. Bu gibi durumlarda, ya dümen, dümdüze kentledge ilave edilmeksizin herhangi bir dümen etme eforu veremeyecek kadar hafif hale gelir ya da dümenin drenaj işlemi sırasında drenaj işlemi gerçekleşir.

“Batarlama eforu”, çevreleyen toprak tarafından cilt sürtünmesi sunan çukur çevresinin birim alanı başına varsa, kentledge da dahil olmak üzere, çelmeğin ağırlığı olarak tanımlanabilir.

Burada r = Çeliğin merkez çizgisinin yarıçapı.

t = Dönme kalınlığı.

w = Birim çelik ağırlığı.

R = İyi yönlendirmenin dış yarıçapı.

Batma eforu, yüzeyin birim yüzeyine sunulan cilt sürtünmesini aşmadığı sürece, oyukların batması mümkün değildir ve bu nedenle, gerekli miktarda batma miktarı gerekliyse, gerekli miktarda az miktarda kentak eklenerek, kaplama kalınlığı yapılmalıdır. Kuyuyu batırma çabası mevcuttur.

Kuyu dikiminde ekonomi sağlamak için, bazen bazı tasarımcılar tarafından köprüleme hizmeti sırasında tasarım yüklerini almak için yeterli olan teorik hesaplamaya göre, kaplama kalınlığını benimsemek tercih edilir, ancak bu ekonomi veya çelik kaplamada tasarruf telafi edilmekten daha fazladır. ilave olarak yükleme ve boşaltma masraflarının eklenmesi, kuyuların batması vb. gecikmeler nedeniyle kuruluş masraflarının artması vb.

Pratik Demiryolu Mühendisi Salberg'e göre, bu tür bir ekonomi, sarım kalınlığını azaltmayı hedefleyen sahte bir ekonomidir. Onun tavsiyesi -

“Kuyu tasarımında gerçekten önemli olan faktör, çelik kaplama kalınlığıdır. Çoğu tasarımda, kaplama kalınlığının tasarımcının merakla hayal ettiği şeyin gerçekten ucuz bir şey olduğu kesilerek kesilmesi üzücü bir özelliktir; kağıt üzerinde ve önemli bir yığılmanın azaltılmasındaki tahminde para tasarrufu sağlanmakla birlikte, fiili işlerde, artan bataklık maliyetinde atılmaktadır. Kendi içinde çok hafif olan bir kuyuya yüklenmek zorundadır ve batırılacak kuyuların maliyeti ve gecikmesi berbattır. Kuyu yükleme ve boşaltmada harcadığınız para için kalıcı bir şeyiniz yok. Paranızı çürümeye koyun, iyi harcadığınız paranız ve sonsuza dek rıhtınızın altında daha sağlam ve daha ağır olun. Olasılık, işte bir bütün olarak paradan tasarruf edeceğiniz, zamandan ve iş gücünden tasarruf edeceğiniz, özellikle de eskiden en iyi şekilde çalışabileceği sürenin, düşük seviyedeki süre ile sınırlı olduğu hatırlatıldığında nehir".

Batan bataklıklardan istenildiği gibi dairesel kuyular için çelik kaplama kalınlığını düzenleyen deneysel formül aşağıda verilmiştir. Bu formül, ayrı ceplerin, eşdeğer çapta dairesel bir oyuk olduğu varsayılırsa, çift D veya dilsiz çan şeklindeki oyuklara da uygulanabilir.

Not 1:

Kaya tabakaları için veya patlamanın gerekli olabileceği kayaların üzerinde duran kuyular için, yüksek kalınlıkta çelik kaplama uygulanabilir.

Not 2:

Çok yumuşak killi tabakalardan geçen kuyular için, yerel kalınlığa bağlı olarak kaplama kalınlığı azaltılabilir.

Wells batan:

Kuyuların batmasındaki temel özellikler şunlardır:

(a) Kesme kenarını döşemek için zemini hazırlamak.

(b) Kesme kenarı yerleştirildikten sonra kuyucuğu kaldırmak için.

(c) Aşınmayı kaldırım kenarı üzerine kurmak.

(d) Kuyu cebinden toprağı el emeği ile alarak veya kaparak çıkarmak ve böylece kesme kenarı seviyesinin altında bir hazne oluşturmak için. Kuyu yavaşça inecek

(e) Alternatif aşamalarda çeliği ve talaşı açma işlemine devam etmek. Böylece kuyu son kurucu seviyeye ulaşana kadar batar.

(f) Gerekirse, kuyucukların kolay batırılması için bataklık eforunu artırmak için kuyucuk üzerine gerdirme yükü yerleştirilebilir.

Kesme kenarı için zemin hazırlarken, kuyunun yeri karada veya kuru dere yatağındayken, kuyu yatağının bir miktar su derinliği ile dere üzerine oturması sorun değil, bazıları özel Su derinliğine bağlı olarak kesme kenarının döşenmesi için düzenlemeler yapılacaktır.

Bunlar:

(a) Açık adacılık.

(b) Bullah bafferdam ile ada yapmak.

(c) Yaprak havası bataryasına sahip ada.

(d) Yüzer keson.

(a) Açık Adalılık (Şekil 21, 24-a):

Suyun derinliği küçük olduğunda 1, 0 m ila 1, 2 m toprak atılır ve bitmiş seviyesi WL'den yaklaşık 0.6 m ila 1.0 m yüksek kalacak şekilde bir ada yapılır ve kesme kenarı boyunca yeterli çalışma alanı (1, 5 m ila 3, 0 m) kullanılabilir.

(b) Bullah Cofferdam (Şekil 21.24-b):

Suyun derinliği 0, 2 metreyi aştığı halde 2, 0 m ila 2, 5 m arasında kaldığında, tortu yakın salbullah yığınlarını sürerek yapılır ve bir veya iki durma minderi tabakası yerleştirildikten sonra, iç kısım kum veya kumlu toprakla doldurulur.

Bazen, sıralar arasında yaklaşık 0.6 m mesafedeki iki sıra bullah yığını kullanılır ve halka şeklindeki boşluk su birikintisi kili ile doldurulur. İç ve dış sıraların birbirine bağlı olması, daha sertlik sağlar. Bu tür adalama nispeten derin sularda kabul edilir.

(c) Tabaka Kazık Bataryası (Şekil 21, 24-c):

Tabaka havası bataryasına sahip ada, suyun derinliğinin önemli olduğu ve kuyulardaki su birikintisinin bulunduğu kuyucukların içine oturtulduğu zaman bullah havası batardamları, bataryanın içindeki doldurulmuş toprağın basıncına karşı koymak için uygun değildir. Yaprak havası batardamarları dairesel halka sertleştiricilerle sertleştirilir.

(d) Yüzen Kesonlar (Şekil 21.24-d):

Çok derin sularda, tabaka yığın bataryası bir çözüm değildir, çünkü dolgu malzemesinin toprak basıncı nedeniyle oluşan halka gerilimi çok büyüktür. Bu gibi durumlarda, yüzen kesonlar genellikle kullanılır. Kuyucuk kaldırım kenarı ve gerdirme yayı, iç kısımda uygun desteklerle kenetlenmiş çelik saclarla belirli bir yüksekliğe kadar yapılmıştır.

İç ve dış yüzey arasındaki boşluk boş tutulur. Keson yüzer ve gerçek yere getirilir. Kesonun “fırlatılması” halka şeklindeki boşluk boşluğunu aşama aşama beton ile doldurmak suretiyle yapılır.

Beton doldurmadan önce, keson dikkatli bir şekilde doğru pozisyonda ortalanır. Dolgulu betonun ağırlığı nedeniyle, keson yavaşça aşağıya iner ve sonunda yatağa temas eder ve topraklanır. Bataklık, keson üzerine drenaj ve tarama yaparak her zamanki gibi yapılır.

Kesonun doğru pozisyonda topraklanması bazen özel olarak yüksek hızlı nehirlerde mümkün olmayabilir. Bu gibi durumlarda, kesitler, çok hücreli kuyuların bazı hücrelerinde veya su depolarında tutulan suyun, kesonların üzerinde yerleştiği ve daha sonra doğru bir şekilde topraklanıp yeniden pompalanarak yeniden yerleştirilir.

Batan yöntemi:

Batan Açık:

Kuyular açık batan (Fig. 21, 25-a) veya pnömatik batan metodu (Fig. 21.25-b) tarafından batırılabilir. Önceki yöntemde, toprak, kum, gevşek çakıllar vb. tutma kenarı tutma veya tarama yoluyla kesme kenarı ve kendi ağırlığı nedeniyle kuyu düşer.

Beni yönlendirmek daha hafifse veya iyi yönlendirmenin çevresini çevreleyen cilt sürtünmesi daha büyükse, batmayı kolaylaştırmak için ilave tırtıllılık yükü gerekebilir.

Kesme kenarı yakınındaki hava jeti veya kuyu bordunun dışına su fıskiyesi kuyunun sert bir kil tabakasına yapışmasına ve derin bir derinlik oluşturmaya rağmen kuyuyu daha da batırmak oldukça zor bulunur. kesme kenarının altına yağlayın veya kuyuya ağır bir topak koyarak.

Püskürtme boruları, Şekil 21.26 (b) 'de gösterildiği gibi 3 bölüme bağlı 100 mm çapında bir dikey boru olacak şekilde döşeniyorsa. 100 mm çapındaki yatay bir borudan 50 mm çaplı jet boruları, bunlar aynı zamanda eğimin düzeltilmesine de yardımcı olur, çünkü yüksek taraftaki herhangi bir bölüm o taraftaki sürtünmeyi gevşetmek için kullanılabilir. Alternatif yontma ve tarama verimi sert tabakalarda batan kuyucuklarla sonuçlanır.

Bazen, cilt sürtünmesini gevşetmek veya sert kil tabakasını delmek için oyuklar kısmen susuzlaştırılır, ancak kuyunun susuzlaştırılmasının çok riskli bir işlem olduğu hatırlanabilir; birdenbire batırın, bu ağır yatırmalara ve kaymalara yol açabilir ya da çekmede çatlaklara neden olabilir.

Bu nedenle, kuyuların susuzlaştırılması, şartlar zorlanmadıkça normalde denenmemelidir. Eğer susuzlaştırma yapılacaksa, herhangi bir garip durumdan kaçınmak için çok yavaş ve dikkatli bir şekilde yapılmalıdır.

Pnömatik Batan:

Açık kuyunun batması çok sert tabaka, gevşek kayalar, eğimli kaya vb. Gibi pek çok zorlukla karşılaşabiliyorsa veya kuyunun kayaya bir miktar batırılması durumunda, pnömatik bataklık benimsenir, bu yöntemde bir çelik veya perdenin altında bir beton hava kilidi kullanılır. Hava kilidinin içine pompalanan basınçlı hava suyun yerini alır ve işçiler hava kilidinin içinde herhangi bir zorluk çekmeden çalışabilirler.

Kilit ve kilit kilidi olarak bilinen iki ayrı kilit, kuyucukların tepesinde bulunur. Bunlar, altta bulunan hava kilidine bir hava şaftı ve iş adamları, aletler ve tesis aracılığıyla bağlanır ve kazılan malzemeler bu adam kilidi veya kilit kilidi yoluyla içeri veya dışarı alınır.

Pnömatik bataryanın takılması için provizyon, açık bataryanın normal olarak amaçlara hizmet edebileceği durumlarda yapılmalıdır, ancak bataklık tehlikesi olasılığı vardır ve pnömatik bataryanın başvurulması gerekebilir. Normalde, pnömatik batan, açık batantan daha maliyetlidir.

Maliyet oranı zorluk derecesine veya açık bataklık yöntemine bağlıdır. Pnömatik bataryanın, bataryanın bataklık koşulları çok olumlu ya da orta derecede uygun olduğunda, açık bataklıktan iki kat daha pahalı olduğu tahmin edilmektedir.

Birincisi, ikinci yönteme göre bataryanın çok fazla zorlukla karşılaşması gerekebileceği ve en olumsuz koşullar altında çalışmanın daha uzun bir süre devam etmesi gerektiği zaman bile daha ucuz olabilir.

Yatırır ve vardiya:

Kuyucukların batırıldığı tabakalar nadiren aynıdır ve bu nedenle, bu tabakaların bataklığa sunduğu direnç, kuyucukların eğilmesinin meydana gelmesi nedeniyle kuyucukların farklı kısımlarında farklıdır. Bazen, toprak basıncı nedeniyle kuyulara olan itme, kuyuların orijinal pozisyonundan bir yöne kaymasına neden olacak şekilde büyüklük gösterir.

Eğimin kuyu üzerindeki etkisi ekstra temel baskısına neden olurken, kaymanın etkisi iskelenin yerini değiştirmektir. Kuyunun uzunlamasına doğrultuda kayması, açıklık uzunluklarında değişime neden olur ve enine doğrultuda kayma, köprünün merkez hattının kaymasına neden olur.

İskele konumu kaydırılmazsa, kuyunun kayması ayrıca, kuyulardaki sonuçta ortaya çıkan dikey yükün eksantrikliği nedeniyle fazladan temel basıncı oluşturur. Eğimin etkisine karşı hareket etmek için, doğrudan doğrudan yükün, elde edilen doğrudan yükün taban alanının CG'sinden olabildiğince uzağa geçmesi için kaydırılması tavsiye edilir.

Genel olarak, eğim için izin verilen sınır 80'de 1'dir. Herhangi bir yönde izin verilen kaydırma 150 mm'dir. Killi topraklarda kuyuların batırılmasında, eğimi yukarıda belirtilen 80 ° C sınırında tutmak çok zordur ve tasarımların uygun şekilde değiştirilmesinden sonra pratik kaygılardan daha yüksek yatırmaların kabul edilmesi gerekir.

Eğimi düzeltmek (ve buna bağlı kayma), genellikle aşağıdaki düzeltici önlemler alınır:

(i) Keskileme işleminden sonra gerekirse kesme kenarının yakınını yukarı çekmek. Alternatif keskileme ve tarama genellikle sonuç verir.

(ii) Cildin sürtünmesini azaltmak için dış yüksek tarafa hava jeti veya su jeti uygulamak için (Şek. 21.26).

(iii) Yüksek tarafa eksantrik kentezi (hazne tabanına göre pozitif dış merkezlilik ile) uygulamak (Şekil 21.28- a).

(iv) Kuyuyu yüksek kısımda yukarı çekmek için (Şek. 21.28-b ve 21.28-c).

(v) Kuyuyu alçakta üste itmek için (Şekil 21.28-d ve 21.28-e).

(vi) Alçak taraftaki kesme kenarının altına blok veya engel yerleştirmek ve kesme kenarının altındaki yüksek tarafa tarama yapmaya devam etmek (Şek. 21.28-f).

Yukarıdaki düzeltici önlemlerin alınmasına rağmen, eğim izin verilen sınırlara düzeltilemezse ve gerçek temel basıncı izin verilen değeri aşarsa, kuyucukları başlangıçta öngörüldüğü gibi tasarım temel seviyesine takmak güvenli değildir; pasif yeryüzü basıncı nedeniyle daha fazla rahatlama sağlamak ve böylece izin verilen limitler dahilinde eğilme ve kaymaya bağlı olarak ilave temel basıncı da dahil olmak üzere gerçek temel basıncını getirmek için kuyular daha da batırılmalıdır. Daha derin batma normalde izin verilen temel basıncını yükseltir.

Örnek 7:

Açıklayıcı Örnek 21.6'daki kuyu, 50'de 1'lik bir son eğime ve boyuna doğrultuda 0, 3 m'lik gerçek bir kaymaya (eğime bağlı kaymaya ek olarak) tabi tutulursa, Şekil 21.29 (a) 'da gösterildiği gibi hesaplayın. Kuyu dibinde ekstra ve toplam vakıf basınçları. Temel baskıların izin verilen sınırlar içinde kalması için, yüksek taraftaki iskelenin ne kadar kaydırılması gerekir?

Çözüm:

Önceki Örnek 6'dan:

Üst yapının ağırlığı = 850 ton; İskelenin ağırlığı = 150 ton

Cilt sürtünmesine izin verdikten sonra kuyunun ağırlığı = 482 ton

Kuyu derinliği = 25.0 m; Kuyu bazının Z'si = 50.27 m3

Maks. ulaşılan temel basınç = 43.17 t / m2; İzin verilen temel basınç = 50.0 t / m2

50'de 1'lik bir eğim nedeniyle, kuyu tabanının kayması = 25.0 / 50 = 0.5 m

Şekil 21.29 (a) 'dan, eğim ve fiili kayma etkisinden dolayı, iskeleden gelen yükün (0, 5 + 0, 3) = 0, 8 m'lik bir dışmerkezlilik ve CG'sindeki kuyuların kendi ağırlığına sahip olduğu belirtilebilir. Bazın 12.5 m üstünde, = 0.25 m olan bir 12.5 / 50 eksantrikliğe sahiptir.

Eğim ve kayma nedeniyle kuyucukta ilave moment = (850 + 150) x 0.8 + 482 x 0.25 = 800+ 120.5 = 920.5 ton.

Temel basıncının izin verilen sınır dahilinde düşürülmesi için, yüksek taraftaki kuyunun, Şekil 21.29 (b) 'de gösterildiği gibi 0, 6 m kaydırılması ve böylece eksantriklikten, yük için iskele için 0, 2 m'lik bir eksantriklik elde edilmesi önerilmektedir. wt. değişmeden kalır.

Bu izin verilen 50.0 t / m2 sınırındadır. Bu yüzden güvenli. Böylece, iskele kuyusunun yüksek tarafında 0.6 m kaydırılarak, eğilme ve kaymaya bağlı moment azalması (850 + 150) x 0.6 = 600 tm olur, bu da temel basıncını 600 / 50.27 yani 11.93 ton azaltır. / m ^2, yukarıda belirtilen şekilde 61.48 ila (61.48 - 11.93) arasındaki fazla temel basıncı indirerek = 49.55 t / m2'dir.

İskeleyi yukarıdaki gibi kaydırarak, orijinal aralık düzeninin değiştirildiğini belirtmeye gerek yok. Sol taraftaki açıklık 0, 6 m, sağdaki aynı ise 0, 6 m azalmaktadır.