Madenlerde Kullanılan En İyi 7 Ekipman (Uygulamalarla)

Bu makale, madenlerde kullanılan ilk yedi donanıma ışık tutuyor. Ekipmanlar şunlardır: 1. Maden Vinç Sürücüsü 2. DC Ward-Leonard Kontrolü 3. Kaldırma Düzeneği 4. Kaldırma Motoru Rms Beygir Gücü 5. Sürtünme Kaldırma Rms Hp 6. Havalandırma Fanı 7. Madenlerde Transformatörlerin Kritik Uygulaması.

Ekipman # 1. Maden Kaldırma Tahrik :

Tek tamburlu, bölünmüş tek tamburlu, çift tamburlu, tek ve çok halatlı koepe vinçleri gibi çeşitli tipte vinçli vinçler vardır. Ancak günümüzde, ac ve kayma motoru, elle çalıştırılan vinçler için en iyi ve ekonomik olan, vinçli kaldırma aracıdır.

Aslında, kayma motorunun kullanımına bazı itirazlar, ihtiyaç duyulan yüksek ivmelenme beygir gücü zirvelerinden ve hızlanma ve özellikle de yavaşlama için kontrol inceliği eksikliğinden kaynaklanmaktadır.

Bununla birlikte, bu sorunlardan herhangi birinin soruna neden olduğu yerlerde, biraz daha fazla arıtma ilave edilmeli veya dc ekipmanı kullanılmalıdır. Kısaca, kullanılan çeşitli endüksiyon motorları ile ilgili bazı kontrolleri tartışalım. Örneğin, nadiren bir kaçış vinci gibi çalıştırılan küçük endüksiyon motorları için, operatörün kararıyla kontrol edilen vinç ivmelenmesine sahip bir davul denetleyici işi yapabilir.

Ancak, daha fazla beygir gücü (75hp ve daha fazlası) ve çalışma sıklığının ek maliyete neden olduğu biraz daha küçük boyutlu motorlarda bile, ikincil dirençler, ikincil kontaktörler tarafından zaman yönündeki veya akım limitinin altında kısa devre yapar röleleri.

Bununla birlikte, yalnızca zaman röleleri kullanılıyorsa, motorun senkron hıza ulaştığını algılayan bazı cihazlar kullanılmalıdır, aksi takdirde, elden geçen yüklerde, ikincil direnç tamamen kısa devre edilmeden önce motor çok iyi devir yapabilir motorun kendisine zarar veriyor.

Bununla birlikte, ana şalteri tam hız konumuna getirebilen operatör tarafından bir kontrol elde edilebilir ve motor, rölelerin ayarına göre eşit olarak hızlanacaktır.

Genel olarak, madenlerde, manuel işletimde, vincin ya motoru ters tork uygulayarak takarak yavaşladığını gördük; veya kaldırma freni ile yerçekimi ile, ancak azami aşağı inen yükü normalde yavaşlama için gerekli olandan daha az mesafede durdurmak için yeterli kapasiteye sahip olmalı ve normal çalışma koşullarında tekrarlanan duraklar için her zaman uygun ve kusursuz bir şekilde boyutlandırılmalıdır.

Bu, madenlerde çalışan bir mühendis ile vincin tasarlandığı bir tasarımcının her zaman akılda tutması gereken çok önemli bir faktördür.

Maden mühendislerine rehberlik için bazı genel kontroller aşağıda verilmiştir:

(1) Çoğu durumda, motordan gücü kesen ve frenleri ayarlayan aşırı hareket limit anahtarları kullanılır. Aslında bu kontrol sistemi, gücü kesen ve tam hızın aşılması durumunda ya da hızlanma ve yavaşlama hızlarının aşılması durumunda frenleri gören güvenlik kontrol ünitesini yedeklemek için kullanılır.

(2) Besleme kaynağını kaldırmak ve ayrıca frenleri ayarlamak için acil durdurma düğmeleri bulunur.

(3) Ağır yükleri hızlandırmak ve aynı zamanda frenler serbest bırakıldığında düşmeyi veya geri devreyi önlemek için, motorun dururken maksimum tork uygulamasına izin vermek için bir maksimum tork düğmesi çalıştırılır.

(4) Vinç hareketinin yönünü kontrol etmek için, aşırı hareketten sonra, geri dönüş anahtarları kullanılır, böylece motor sadece doğru yönde dönebilir. Bununla birlikte, vincin elektrikle yavaşlatılması önemli olduğunda, otomatik işlemle yapılabileceği gibi, kontrolde bazı iyileştirmeler yapılmalıdır. Aslında, ac sargılı rotor motoru, senkron hızdan daha düşük bir hızda tork sağlayamaz.

Bu nedenle, bunun üstesinden gelmek için bazı değişiklikler yapılmıştır:

(i) Motor girdap akımında ayarlanabilir tork yükü sağlamak için, fren kullanılır. Bununla birlikte, bu yöntem, frenlerdeki ısının dağılmasındaki zorluk nedeniyle yalnızca küçük motorlara uygulanabilir.

(ii) Bazen asenkron motorun statörünün ac kaynağından kesildiğini ve ayarlanabilir bir dc devresinden heyecanlandığını görüyoruz. Daha sonra motor bir ac üretecidir ve güç ikincil dirençte dağıtılmalıdır.

Bu tür bir dinamik kopma, özellikle yüklerin senkron hızdan daha düşük bir hızda indirileceği dengesiz vinçler ve eğimler üzerinde uygulama bulmuştur. Ayrıca bazı vinçlerin otomatik olarak kontrol edildiğini, vinçin kapalı devre bir sistemde vinci yavaşlatmak için uygulanan dinamik frenlemenin tıpkı dc ekipmanlarında olduğu gibi gördük.

(iii) Maksimum aşağıya inen yükü tekrar tekrar durdurmak için, bazı vinçler, manuel olarak çalışırken operatörün yaptığı gibi, ikincil dirençle otomatik olarak frenler tarafından kontrol edilir.

(iv) Yavaş hızlı servis asansörleri durumunda, otomatik işlem, düşük beygir gücü uygulaması için iki hızlı bir sincap kafesli motor tarafından kolayca gerçekleştirilir. Bu, kafes rotorunun vinç operatörünün yerini aldığı kafes kontrolüne en iyi şekilde uyarlanmıştır.

(v) Bazen ac güç kaynağını motor statörüne bağlayan birincil kontaktörler yerine doyurulabilir reaktörlerin kullanıldığını da görüyoruz. AC motor torkunun uygulanan hat voltajının karesi olarak değiştiğini biliyoruz.

Bu nedenle, tork veya voltaj, ac sarımının motora akım taşıdığı ve dc sarımın bağlı olduğu manyetik çekirdekli bir ac ve dc sargısından oluşan doyurulabilir reaktörlerin empedansının arttırılması veya azaltılmasıyla değiştirilebilir. manyetik yolun doyma derecesini kontrol ederek empedansı sıfıra neredeyse açık olandan açık devre grubuna kadar değişen uyarma kaynağı.

Bununla birlikte, doyurulabilir reaktörlerin otomatik vinçlerde yalnızca servis asansörlerinde kullanılan daha küçük beygir motorlarında kullanıldığını gördük, bu da dc boşta kalma zaman kayıplarının gerçekten çok fazla olabileceğini gösteriyor.

Ekipman # 2. DC Ward-Leonard Kontrolü:

DC Ward-Leonard kontrol sistemi en iyi otomatik kontrolün gerekli olduğu modern madenlerde en önemli hale geldi. Aslında, büyük beygir gücünün gerekli olduğu bir uygulama durumunda, bir ac motorun zaman zaman sakıncalı güç zirveleri vardır ve ayrıca üretim vincinin üretimi iyileştirmek için otomatik kontrol gerektirdiği durumlarda, dc Ward Leonard kontrolü büyük bir kullanım alanı haline gelmiştir.

Büyük boy vinçlerde MG setinin genellikle vinç motoruna dc güç sağlamak için kullanıldığını tespit ediyoruz.

Aslında, bu durumda, hızlanma ve yavaşlama dahil tüm hızların tam kontrolü, çıkış voltajını değiştirerek jeneratörün uyarılmasının kontrol edilmesiyle gerçekleştirilir. Bu, tahrik motorunun hızı üzerinde sıkı kontrol sağlar ve sistem, statik veya dönen regülatörler gibi yüksek kazançlı hızlı yanıt veren uyarma cihazları kullanılarak, dc motor ile jeneratör arasında kapalı bir döngü oluşturarak kolayca otomatikleştirilir.

Aslında döngü voltajı, hız referansını yüksek hassasiyetle takip etmek için yapılabilir. Regülatörün, kaldırma motorundan takometre jeneratör voltajı olarak alınan, hız referansından alınan bir hız sinyalini karşılaştırdığını ve ardından jeneratör uyarımını buna göre kontrol ettiğini bulduk.

Hızlanma sırasında motor tam yükler için akım veya tork limit regülatörünün kontrolü altında ve hafif yükler için hız referansının kontrolü altındadır. Hız referansı, hızlanma, tam hız ve yavaşlama oranlarını doğru bir şekilde belirleyen herhangi bir cihaz olabilir, oysa programcı kafes / taşıma hareketini izler ve doğru zamanda yavaşlamayı başlatır.

Bunu, çoklu kollara sahip şaft anahtarları ile yapmak pratik değildir, ancak taşıma işleminin son durması, şaft anahtarından gelen sinyaldir. Bununla birlikte, bir programcı yüklerdeki farkın neden olduğu halat gerginliğini telafi etmez.

Tecrübelerimize göre, sürtünme vincinin taşıma hareketi sırasında güvenlik kontrol cihazını ve programlayıcıyı çalıştırmak için senkronize bir cihaz gerektirdiğini görüyoruz. Bununla birlikte, genel olarak yaka veya üst seviyedeki bir dinlenme periyodunda, bu cihaz, kontrol ünitesini ve programlayıcıyı, ipin tekerlek üzerinde hareket edebileceği mesafeyi düzeltmek için doğru yönde çalıştırır.

Bu daha sonra programlayıcı ve güvenlik kontrol cihazını tekrar senkronize eder, böylece tekrar şaft içerisindeki taşıma yönüne göre yönlendirilirler.

Şimdi kısaca, dc otomatik kaldırma ile çalışma modunu görelim. Aslında, en az üç çalışma modu vardır:

(1) Manuel Kontrol:

Bu kontrol sistemi, ana şalterden programlayıcı hala hızlanma ve yavaşlama oranlarını geçersiz kılar. Ancak vinçteki frenler normalde ana şalter ile kilitlenir ve şalter sıfır hız konumuna getirildiğinde uygulanır.

(2) Otomatik Kontrol:

Atlamalar veya kafesler doğru şekilde tespit edildikten sonra, döngü başlatılır ve durdurulana kadar çalışmaya devam eder.

(3) Yarı Otomatik Kontrol:

Atlama veya kafes doğru şekilde tespit edildiğinde, döngü düğmesine basılarak başlatılır. Atlama ya da kafes (taşıma) programcının kontrolü altında seçilen seviyeye gider ve sonra orada durur. Bununla birlikte, kontrol panelindeki her seviyede, bir yukarı kaydırma ve aşağı indirme düğmesi, belirli bir seviye aralığında sürünme hızı sağlar.

Güvenlik önlemleri:

Aşağıdaki güvenlik önlemleri normal olarak dc kapalı çevrim sistemine dahil edilir.

Döngü kontaktörü açılır ve aşağıdaki nedenlerden dolayı kaldırma frenleri uygulanır:

(1) Aşırı hız veya aşırı sürüş güvenlik kontrolörü tarafından tespit edildi.

(2) Zamanlama ile sağlanan aşırı akım koruma sistemi.

(3) Düşük gerilim ac ve dc kontrol beslemesi, gerektiğinde düşük gerilim bobinleri zamanlanabilir.

(4) Programlayıcıya veya çalışmayan bir güvenlik kontrol birimine dişli kaybı.

(5) DC uyarma beslemesinin kaybı.

(6) Motor Jeneratöründe (MG) sette arz kaybı.

(7) Jeneratör devresinin hatalı topraklanması.

(8) MG setinin / veya kaldıracın aşırı ısınması.

(9) Kaldırma tertibatının veya MG setinin aşırı titreşimi.

(10) Halat şalteri, koepe vinci için tambur vinci ve sıkışmış taşıma dedektörü durumunda gevşek ve çalışmıyor.

(11) MG setinin aşırı hızı.

(12) Herhangi bir acil durdurma düğmesi kullanılıyor.

Ekipman # 3. Vinç Seçimi :

Belirli bir kapasite ve derinlik için bir vinç seçmek, uygun atlama veya kafes yüküne veya ücret yüküne dayanır. Aslında, daha düşük hızda çekilen daha büyük bir yükün daha az beygir gücü gerektirdiğini gördük, ancak bu artan halat çapının pahasına, bu da tambur çapındaki dişlileri vs.

Bir atlama boyutu seçilmesinde, bu nedenle, verilen derinlik için atlama yükü, hız ve kapasite arasındaki ilişkiyi bilmek faydalı olacaktır. Böyle bir ilişki, Şekil 20.1'de gösterilmiştir.

Bu eğriler, herhangi bir kapasite için, atlama yükü azaldıkça, hızın, döngünün sadece hızlanma ve geciktirmeden oluştuğu noktaya, Şekil l'de gösterildiği gibi 1, 650 ft'de yaklaşık 62 ft / s olan tam hızda sürülmediğine işaret eder. 20.1. Şekildeki eğriler, aşağıdaki formülasyonun çeşitli hız ve kapasitede kullanılmasıyla ancak derinliği sabit tutularak elde edilmiştir.

Farklı derinliklerde benzer eğriler elde edilebilir ve karşılık gelen atlama yükü farklı hızlarda ve farklı TPH'de belirlenebilir. Yukarıdaki eğrilerden, aynı TPH ve kaldırma derinliği için bir koepe sürtünmeli çekicinin optimum atlama yükünün genellikle tamburlu vincinkinden daha büyük olduğunu görüyoruz.

Koepe sürtünmesi için, atlama yükünü artırarak, bazen mekanik ekipmanın maliyetini büyük ölçüde arttırmadan bir sonraki en küçük motor boyutuna atlamak mümkündür. Tamburlu bir vinçle mekanik ekipmanın maliyeti, sürtünmeli bir vinçten daha hızlı artar.

Halat boyutu:

Halat boyutunu belirlemek için atlama ağırlığının bilinmesi gerekir. Bunu bilmek için, uygun atlama yükü, Şekil 20.1'de gösterilen eğrilerdeki belirli derinlik için belirlenmelidir. Bir atlama yükü belirlendiğinde, o zaman ağırlığı atla = 0.75 x yükleme atlama,

yani, SW = 0.75 x SL.

Bununla birlikte, ipin çapı aşağıda verilen denklemden belirlenebilir:

D = Halatın çapı.

SL = yükü ton cinsinden atla.

SW = ton cinsinden ağırlık atla.

FS = Güvenlik faktörü.

Ki = Sabit.

K 2 = Sabit.

H = Tambur çapı (çap) ft.

Güvenlik faktörü, farklı derinlikler için Şekil 20.2'den bilinmektedir.

Genel olarak, tambur çapının ip çapına, D / d'ye oranının yaklaşık 80 olduğu varsayılmaktadır, bunun, derinlik ve uygulama ile değişebilir.

Ekipman # 4. Kaldırma Motoru Rms Beygir Gücü:

Madenlerde vinçler için gereken doğru beygir gücünün belirlenmesi, bir elektrik mühendisi için çok önemlidir, çünkü vinçlerin düzgün çalışması, bir elektrik mühendisinin madenlerdeki ana görevlerinden biridir. Kısa süre önce Hindistan'daki madenlerde, belirli bir vinçte doğru boyutta motor seçimi nedeniyle, motorların bazen vincin çalıştırılmasından sonraki birkaç gün içinde hasar görerek üretim kaybına neden olduğu tespit edildi.

Bu, gerekli beygir gücü / zaman görev döngüsünü ve ardından gelen dinlenmeyi dikkate almadan, kaldırma aracının verimsiz tasarımı nedeniyle meydana gelir.

Bu kitapta, vinçli tahriklerin tasarımını, at gücü / zaman ilişkisine ilişkin bazı pratik noktaları ele almamıza rağmen, istenen atlama yükü (TPH) için belirli bir derinlikte ve özel hız, Şekil 20.3'te gösterildiği gibi aşağıda verilmiştir. Ayrıca, belirli kaldırma yükünün talebini karşılamak için gereken halat çaplarını belirlemek için bir rehber sunuyoruz.

Bu nedenle, vinç için motorlu at gücünü nasıl belirleyebileceğimize bakalım. İlk başta davul kaldırma beygir gücü denkleminde kullanılacak yük türlerini ve bunların kısaltmalarını düşünelim,

TS = Toplam askıya alınan yük

= EEW + SL + 2SW + 2R

EEW = Eşdeğer Etkili Ağırlık

SL = Yükü atla

SW = Ağırlık Atla = 0.75 SL

R = Derinlik x Halat ağırlığı / metre.

SLB = Şaftın altında asılı yük

= (SL + R) - (V x ta x Halat ağırlık / m)

SLT = Milin üstünde asılı yük

= (SL - R) + (V x tr x Halat, en.

ta = sn cinsinden hızlanma süresi,

tr = saniye cinsinden geciktirme süresi,

V = m / s cinsinden hız.

Şekil 20.1'de gösterildiği gibi belirli derinlik için atlama yükü eğrisi arasından ilk önce atlama yüküne karşılık gelen tam hızdaki hızı belirlemeliyiz.

Hızı öğrendikten sonra a ve r'yi lm / s 2 olarak kabul edelim.

ta ve tr'i bulabiliriz,

:. ta = tr - V / l = V

Şimdi, Şekil 20.4'te gösterildiği gibi tambur vinci ve kuyruk halatlı sürtünme veya tambur vinci için beygir gücü ve zaman döngüsü eğrisini düşünelim.

Yukarıdaki ifadelere kayıplar sürtünme de dahil edilmiştir. Bununla birlikte, bunlar, şaft, atlama, halat vb. Durumlarına göre önemli ölçüde değişir. Eğimli miller durumunda, sürtünme sürtünme kayıpları için, kayma yükünün dikey bileşeninin% 2'si eklenir ve halat sürtünmesi için, düşey% 10 dikey halat ağırlığı bileşeni eklendi. Bunlar tekrar eğim derecesine göre değişir ancak güvenli yan sınırdadır.

Şimdi, Şekil 20.3'ü düşünelim.

Bu nedenle, dc motor için kök ortalama kare beygir gücünü hesaplamak

Dengesiz vinç durumunda, rms hp gücünü bulma prosedürü, rms beygir gücünü bulmak haricinde aynıdır, (hp) 2, kaldırma ve indirme için zamana bölünerek radikal altında birleştirilmelidir.

Madenler: Uygulama # 5. Sürtünme Kaldırma Rms Hp:

Yukarıdaki ilkeleri aşağıda verilen pratik bir örnekle inceleyelim.

Örnek :

Rms hp değerini belirleyin. koepe vinci tarafından 1650 ft. veya 500 metre derinlikte 350 T / s kapasite için gerekli.

Çözüm:

İlk önce, koepe için 1650 ft veya 500 m derinlikteki atlama yükü eğrisinden kaldırma, örneğin, 12ft / sn hızında, Şekil 20.1'den 12.5 tonluk bir yük seçilir.

Bu nedenle, Koepe Sürtünme Kaldırma tertibatı için halat çapı formülünden,

Genel olarak, bizim tecrübelerimizden yola çıkarak Koepe vinçlerinin düz zincirli vinç halatları kullandıklarını görüyoruz. Tabii ki, yuvarlak tel halatlar da kullanılır.

Bununla birlikte, Koepe için yassı tel halat için emniyet faktörü 7.5 ve sabit

Bu oran elbette yüksek tarafta, çünkü seçilen halat büyüklüğü formülün bulduklarından biraz daha büyüktü. Ancak bu oran, atlara ağırlık eklenerek geliştirilebilir. Bu nedenle, her atlama için 6000 lb ekleyerek, T1 / T2 = 76500/50000 = 1.54 oranını ekleyin. Daha sonra güvenlik faktörünü kontrol etmeliyiz. Aslında, dört adet 1, 25 inç çaplı ipin kopma mukavemeti, 4 x 71 = 284 ton'dur.

bu yeterli.

Şimdi Şekil 20.6'dan itibaren yuvarlak tel ve yassı tel için koepe,

. . . 1650 ft derinliğinden 350 T / s için gerekli olan bir koepe vincinde, 12, 5 ft / s hızında 16 tonluk bir atlamada 12, 5 ton yükü kaldırarak dört 1, 25 ″ yassı tel halat ile 100 inç çaplı bir tekerlek bulunur.

Şimdi motorlu beygir gücünü bulmak için, Şekil 20.3'ten, vincin ataleti olan 25.5001b'deki etkin EEW'yi seçmek zorundayız.

Kök kare kareli at güçlerini belirlemek için tam hız süresinin (tfs) bilinmesi gerekir.

Ekipman # 6. Havalandırma Fanı :

Kömür madenciliğinin bir diğer önemli yönü, madencilerin çalıştığı madenlerde ve ayrıca karayollarında yeterli havalandırma sorunudur. Maden havalandırması o kadar önemlidir ki, havalandırma fanının 6 saatten fazla bir süre boyunca çalışmadığı yerlerde yeraltında çalışan insanlar bilinçsizleşmeye başladı.

Bu genellikle metan içeriğinin yüzdesinin aşırı yüksek olduğu durumlarda olur. Bu nedenle düzenli olarak havalandırma fanlarının bakımı da çok önemlidir. Herhangi bir arıza durumunda fanın iki saat içinde hizmete girebilmesi için hükümler bulunmalı ve aynı zamanda, ana fanın çalışmaması durumunda ana fanın çalışmadığı anda bir bekleme düzeni de bulunmalıdır.

Genel olarak, yeraltında yeterli hava temini, döküm şaftına bitişik olan maden yüzeyinde bulunan en az bir havalandırma fanı vasıtasıyla ele alınmaktadır. Madenin havalandırılması, kömür çekme şaftından oldukça uzak bir mesafede bulunan motor tahrikli bir fan aracılığıyla sağlanmaktadır.

Havalandırma amacıyla ve ayrıca şaftın sadece havalandırma için kullanıldığı ana sarım için tutulan başka bir şaft olabilir ve genellikle bilgilerin otomatik olarak kömür çekme şaftındaki bir ofise iletilmesi amaçlanır. Aslında, bu bilgiler genellikle güç kesintisi, yatak sıcaklıkları, su göstergeleri ve fan hızı ya da havalandırma basıncı göstergelerini içerir.

Bununla birlikte, fanın halatla veya kayışla sürülmesi durumunda, sürücüdeki kırılmanın belirtilmesi de önemlidir ve bu durumda, yangın riskini önlemek için fan motorunun otomatik olarak durdurulması gerekir. Havalandırma fanlarının madenlerdeki aşırı önemi göz önüne alındığında, sürüş motorunun ve kontrol dişlilerinin sürekli çalışmasını sağlamak için yeterli ve verimli bir şekilde muhafaza edilmelerini sağlamak önemlidir.

Bu ekipmanların düzenli olarak test edilmesi, incelenmesi ve onarımı her zaman hafta sonu tatilleri veya herhangi bir tatil günlerinde gerçekleştirilir. Şimdi santrifüjlü fan tahriki için bir örnek görelim.

Örnek:

60 hp, 1475 dev / dak, TEFC SC motor, 284 dev / dak'da 52 hp, santrifüj fanını, dönme yarıçapı = 1, 72 ft, rotor ağırlığını = 172 lbs, dönme yarıçapı = 0, 3 ft.

Başlatma, maksimum 7sn ayarıyla değiştirme için zaman gecikmesine sahip otomatik bir Yıldız / Delta yolvericiyle yapılır. Bu röle tatmin edici bir başlangıç ​​sağlar mı?

Çözüm:

Aşağıdaki tablo hesaplamayı verir. Ayrıca bakınız Şekil 20.7

Toplam Hızlanma Zamanı = 5.51.

Bu nedenle, yukarıdaki tablodan rölenin yeterli bir zaman gecikmesine izin verdiğini görüyoruz. Yani işi yapacak.

Ekipman # 7. Madenlerde Transformatörlerin Kritik Uygulamaları:

Maden ocaklarında, kömür kesiciler, konveyörler, sarıcılar, kürekler, matkaplar ve değişken frekanslardaki farklı frekanslardaki yükler nedeniyle, voltajın genellikle 500V ila 550V standart yerine 370V ve 400V arasında dalgalandığı bulunmuştur. Aşırı voltaj değişimi nedeniyle, yük akımı da aşırı derecede değişkenlik gösterir.

Sonuç olarak madencilik görevindeki transformatörler (ve motorlar) sık aralıklarla her zaman aşırı yüksek tepe akımlarına (nominal akımın üzerinde) maruz kalır. Şekil 20.8, Vs voltaj eğrilerini gösterir. zaman ve şimdiki Vs. Örneğin, iki saatte 400 ton kömür kesmek için kullanılan iki adet 60KW kesici motorunun beslenmesini sağlayan ve bir adet 45KW pompa motorunun beslenmesini sağlayan bir transformatörün zamanı.

Bu eğriden, iki adet 60KW kesiciyi çalıştırmak için yeraltında kullanılan bir 200KVA, 3.3KV / 550V transformatörün ve bir adet 45KW pompanın, 900A kadar yüksek bir akım zirvesine maruz kaldıklarını (dakikada bir altı kez) ve voltaj 390 V'a kadar düşüyor. Ancak ortalama akım yaklaşık. 425A, burada transformatör 550V'de sadece 365A sağlayabilmektedir.

Bu uygulama nedeniyle trafo ve motorlar aşırı yüklenir. Ayrıca, düşük voltajın etkisiyle kesilecek zaman döngüsü de artar. Ancak çalışma voltajı 500V'un altına düşmediğinde ve ortalama 535V olduğunda, akımın tepe noktasının da önemli ölçüde düştüğü bulunur ve ortalama akım yaklaşık 312A değerine gelir.

Bu nedenle, trafo ve motorlar nominal kapasitelerde iyi çalışıyorlar ve burada kömürü kesmek için zaman döngüsü azaltılıyor. Aslında, önceki durumda, düşük voltaj nedeniyle, voltajın 500V ile 535V arasında olduğu ikinci durumda 400 ton kömürün kesilmesi 5 saat sürerse, aynı kesiciler tarafından aynı miktarda kömürün kesilmesi için geçen süre yaklaşık 4 saat olacak.

Bu nedenle, yukarıdaki pratik örnekten, sabit besleme geriliminin bir kömür ocağının performansında ne kadar önemli bir rol oynadığını görebiliriz. Bu nedenle, madenlerdeki mühendisler, dağıtım sistemini, voltaj düşüşünün belirtilen izinlerin ötesinde değil, minimumda tutulacak şekilde tasarlamalıdır.

Elbette, gerilimdeki ağır dalgalanmayı durdurmanın imkansız hale geldiği yerler var.

Bu gibi durumlarda, ağır dalgalanmalar nedeniyle etkiye dayanacak transformatörlerin tedarik edilmesi her zaman tavsiye edilir. Bir transformatör satın almadan önce, tedarik ve yükleme koşullarıyla ilgili detaylar, doğru tipte bir transformatör takılabilmesi için üreticiye sağlanmalıdır.

Aslında, imalatçılardan asla gerçekleri gizlememeliyiz; Aksi taktirde, kayıp yanlış şartnamede ve düşük kalitede transformatörler satın alarak fiyattan tasarruf sağlayarak bazen telafi edilemeyecek kadar ağır olabilir. Bu nedenle, aleve dayanıklı bir transformatör veya maden tipi bir transformatör siparişi verirken, madenlerdeki elektrik mühendisleri standart Hint veya İngiliz şartnamelerinin yanı sıra uygulamayı ve tedarik sistemini de dikkate almalıdır.